直縫焊管軋制力及軋制力矩

Ⅰ 直縫鋼管和螺旋鋼管有何不同

直縫管全名為直縫焊接鋼管，多用於DN400以下的鋼管；螺旋鋼管全名是螺旋縫雙面埋弧焊鋼管，多用於DN400以上的鋼管。
由於螺旋焊管的卷板軋制方向不是垂直鋼管軸線方向，而直縫鋼管的鋼板軋制方向垂直於鋼管軸線方向，因而，螺旋焊管材料的抗裂性能優於直縫鋼管，在相同工作壓力下，同一管徑的螺旋焊管比直縫焊管壁厚可減小。
同時，螺旋焊縫鋼管的生產率高。一台螺旋焊管機組的生產量相當於5-8台直縫焊管設備。

Ⅱ 請教各位大神，abaqus里軋制力和軋制力矩的輸出變數是什麼，如何分別輸出軋制力和軋制力矩隨時間變化圖

輸出軋制力和軋制力矩，建模時應該建立參考點——RP，這個點應該在軋輥的中心，並將其存為集合——set。在history output選項中，建立set輸出，選擇RP點，其輸出項中，Forces/Reactions中——RF為軋制力，分為3個方向；RM為軋制力矩，也分三個方向。

設置完畢後，運算job，在後處理Tools——XY Date——Create——ODB history output中選擇對應的輸出項即可。

Ⅲ 軋機軋制力怎麼計算

軋機軋制力地計算公式：

軋制時軋件給軋輥的總壓力稱為軋制力，它是軋制工藝中的主要參數，正確地確定軋制力的數值，對合理安排軋制工藝，正確、安全使用軋制設備以及充分挖掘軋制設備潛力都具有極其重要的意義。

軋制力的大小既與變形區內軋件的單位變形抗力有關，也與軋輥和軋件接觸面積的大小有關。但由於軋件的單位變形抗力在變形區不同的位置上有不同的數值，為簡化計算，常常採用平均單位變形抗力來來計算軋制力。
目前普遍公認,基於OROWAN變形壓力平衡理論的SIMS公式是適用於熱帶鋼軋制力計算的理論公式。即：

P = bc x ld x σc x Qp x KT式中 P ——軋制力 KN，bc——變形區內軋件的平均寬度mm，bc=（b0+b1）/2 ；
ld——軋件與軋輥的接觸弧長，若考慮軋輥彈性壓扁時，應該計算壓扁後的接觸弧長ld；

σc——決定於軋件化學成分及變形物理條件—變形溫度、變形速度、變形程度的平均單位變形抗力；

Qp——考慮接觸弧上外摩擦或外區影響造成的應力狀態系數；

KT——考慮前後張力對軋制力的影響系數。

上式中的bc·ld為接觸面積，是影響軋制力的幾何因素；Qp·KT是影響軋制力的力學因素；σc是影響軋制力的物理因素。

Ⅳ 軋制功率與軋制力矩如何計算

軋制力矩：軋制時垂直接觸面水平投影的軋制壓力與其作用點到軋輥中心線的距離（即力臂）的乘積叫軋制力矩。軋制力矩是驅動軋輥完成軋制過程的力矩。
計算方法：
1.按軋件給軋輥的壓力計算 M1=Pa
M1 傳動一個軋輥需要的力矩。
P 垂直接觸面水平投影軋制壓力
a 軋制壓力P的作用點到軋輥中心線的距離 （太專業了，我抄不來，要就找我 我掃描過去 呵呵）
。。。。。。。。。。 [email protected]

Ⅳ 直縫焊管與螺旋焊管的區別

螺旋焊管生產原料是熱軋卷板，直縫焊管使用鋼板承插而成的。卷板中所含有的合金的重量是比鋼板要少的，正是由於這點原因也是的螺旋焊管具有高於鋼板的可焊性。另外。卷板軋制的方向是有一定的螺旋角的，但是直縫焊管的干板是沿著和鋼板軸線垂直的方向軋制的，所以比較起來，螺旋焊管具有更還得抗裂性能。
強度上的特點
螺旋焊管焊縫的旋轉角在50-75度之間，所以焊縫合成處的應力是直縫焊管的60-85%。所以說，如果二者在相同的工作壓力下的話，直徑相同的兩種焊管，螺旋焊管的管壁是可以減小一些的。所以如果說螺旋焊管發生爆破的話，它的爆破口不會出現在焊縫這個地方，它的安全性是要高於直縫焊管的。
焊接工藝比較
在焊接工藝上，二者的焊接基本是接近一致的。但是直縫焊管的話在焊接中是可能出現丁字的焊縫的，這是它的一大焊接的缺陷，丁字焊縫也是的直縫焊管更有可能產生裂紋。在這點上由於焊接方向的不同，螺旋焊管就很好的避免了這一情況的出現。
現場可焊性
鋼管的材質和埠配合尺寸公差決定了現場可焊性。螺旋焊管在生產中是在同一種工作狀況下的穩定並且連續的流程中完成的，但是直縫焊管不同，它的生產時分段進行的。這也是二者的一個很大的區分。螺旋焊管的焊縫分布式均勻的而且焊管的管型也是很規整的，所以它相隨與直縫焊管來說很好的保證了現場可焊性的焊接組對精度。

Ⅵ 軋管機的原理！

連軋管變形原理(deformation theory of continuous tube rolling process)

浮動芯棒連軋管運動學特徵
咬入階段
隱態連軋階段
拋鋼階段
軋制速度的設定
限動芯棒連軋管運動學特徵
浮動芯棒連軋管的變形特徵
孔型系統
孔型側壁
延伸系數
減壁量
限動芯棒連軋管的孔型和變形參數選擇
軋制力和軋制力矩的確定
軋制力
軋制力矩
竹節現象
有關連續軋管機軋管時運動學、變形、軋制力和制力矩以及「竹節」形成的基本理論。
浮動芯棒連軋管運動學特徵 浮動芯棒連軋管時插入芯棒後的穿孔毛管，一般經過8機架連軋加工成為荒管。整個軋管過程包括咬入、穩態連軋和拋鋼3個軋制階段，其運動學特徵即連軋管過程的時間一位移關系的特徵(見圖1)。

圖1連軋管過程的時間-位移關系特徵圖
虛線abcd-芯棒頭部速度變化；虛線ABCD-芯棒尾部速度變化
實線Aa』b』c』d』-毛管頭部速度變化；實線A』B』C』D』-一毛管尾部速度變化
咬入階段 從第1架軋機開始咬入毛管頭部到最後一架咬入毛管頭部為止。咬入過程是一個非穩定的軋制過程。管子頭部Va』b』從進入各機架變形時隨著延伸系數的加大而增加運動速度(即產生階躍加速變化)。管子頭部速度的階躍增量為△V(n-1)→n=(μn-1)V n-1。式中μn為第n架的延伸系數；V n-1為第n一1架的軋制出口速度。管子尾部Va』b』則由第1架咬入速度確定，可以假定保持不變。
由於自由浮動的長芯棒是一根剛性體工具，芯棒頭部Vab和尾部VAB的運動速度相同，並隨著管子速度階躍變化也呈階躍加速變化。但芯棒速度的階躍增量總是小於管頭速度增量。若管頭在第8架的出口速度為V8(1→8)時，芯棒速度則是1～8架管子速度的平均值。若芯棒速度由Vd[1→(n-1)]階躍加速為Vd[1→n]時，則芯棒速度階躍增量為△Vdn={Vd[1-n] -Vd[1→(n-1)]}>0。管頭速度的階躍變化引起了芯棒速度的階躍變化，交變著的芯棒速度又反過來引起了在各架軋機上管子實際出口速度的變化，並取決於芯棒速度階躍增量和摩擦條件。管子實際出口速度的變化可用下式表示：
△V』n(1→n) =f2△Vdn/(f1+f2)
式中△V』n(1→n)為管子同時處於1～n架連軋時，在第n架軋機上由於芯棒速度階躍變化而引起的管子實際出口速度的增量變化；f1為軋輥與管子外表面之問的摩擦系數；f2為芯棒與管子內壁之間的摩擦系數。
在各機架咬入時都存在著一次咬入(管子頭部與軋輥接觸瞬間，靠旋轉的軋輥和金屬之間的摩擦力把管子曳入變形區中，開始減徑)和二次咬入(管子內表面與芯棒相接觸瞬間，靠旋轉的軋輥與金屬之間的摩擦力來克服芯棒的軸向阻力而把管子曳入減壁區中)。對連軋管機第1架，由於一般採用輥道送鋼，可以看成在無外推力的情況下實現一次咬入和二次咬入。而對第2架和以後各機架的咬入都存在著上一機架所給予的後推力，一次和二次咬入條件均可得到改善。
連軋管機第1架的一次咬入條件為：
tanα≤f
連軋管機第1架的二次咬入條件為：
tanα2≤(2f-tanα)/1+2ftanα
式中α為一次咬入角；α2為二次咬入角；f為摩擦系數。
穩態連軋階段 從管子頭部進入第n架軋機後，管子同時處於第l～n架軋機之間進行穩定連續軋管開始到毛管尾部由第1架軋機拋出為止。在穩態連軋管過程中，由於管子同時處於n架軋機作用下，管子頭部速度Vb』c』、管子尾部速度VB』C』、芯棒頭部速度Vbc和芯棒尾部速度VBC均保持恆速運動。在各架軋機上的管子出口速度是連續遞增的。管頭速度遠大於管尾速度，即Vb』c』>VB』C』，Vb』c』=μεVB』C』(式中με為1～n架的總延伸率)。而芯棒則是一個恆定的平均速度，芯棒頭尾速度是一致的，並低於第n架管子出口速度即Vbc=VBC=常數，而Vb』c』>Vbc>VB』C』。
在穩態連軋階段存在著滯後機架、同步機架和導前機架等3種不同軋制狀態的機架。在n機架連軋管工作系統中，在芯棒和管子內表面的整個接觸長度上存在著一個速度同步面(或稱芯棒中性面K)，也就是其中有一個申間機架的變形區內某一K截面的金屬流動速度等於芯棒速度。這個中間機架叫做同步機架(或稱K機架)。在同步機架前的各架稱為滯後機架，即在這些機架中金屬的速度滯後於芯棒速度；在同步機架後的各架稱為導前機架，即在這些機架中金屬的速度超前於芯棒速度。在咬鋼時，同步機架漸次由第1機架變化至第K機架；而拋鋼時，同步機架又由第K機架變化至第n機架。
拋鋼階段 從第1架軋機毛管尾部拋出開始，到荒管尾部由最後一架軋機拋出為止。
拋鋼時，管子頭部速度Vc』d』、管子尾部速度VC』D』、芯棒頭部速度Vcd和芯棒尾部速度VCD都同時具有階躍性加速的特點。芯棒速度的階躍變化大於管子出口速度的階躍變化，即VCD>VC』D』。當管子尾部從第1架軋機開始拋出後，便消失了一個對芯棒的後拖阻力，使芯棒產生一個加速。芯棒速度階躍增量△Vd=V d(2→8) -V d(1→8)。在拋鋼時，管子尾部出口速度的階躍增量要比咬入時的管頭出口速度的階躍增量大。
在長芯棒浮動連軋管的一個軋制周期內，將發生(2n一1)次運動狀態的變化，並引起2n次管子出口速度和(2n～1)次芯棒速度的變化。這種運動速度的復雜交變關系必然會通過各種力的傳遞作用而直接影響到軋制變形區內的應力-應變狀態及其金屬塑性流動規律。
穩態連軋管過程中按照通過各機架的變形區內任一截面上的金屬秒流量相等的原則，可以計算並預設定任一機架的軋制速度Vi和軋輥轉速ni。
F1V1=F2V2=…FiVi=const
而 Vi=πDKini/60
則 F(i-1)DK(i-1)n(i-1) =FiDKini
考慮各機架問的張力(或推力)時，
F(i-1)DK(i-1)n(i-1)=FiDKiniS(i-1)→i
n(i-1) =niDKi/DK(i-1) Fi/F(i-1)S(i-1)→i
又因 μ1=F 0/F1;μ2=F1/F2;…μi=Fi/Fi
故

式中DK(i-1)為前一架的軋輥工作輥徑，mm；DKi為後一架的軋輥工作直徑，mm；Fi-1為前一架的變形區出口截面積，mm2；Fi為後一架的變形區出口截面積，mm2；μi為第i架的延伸系數；S(i-1)→i為(i—1)機架與i機架間的張力(或推力)系數。
在現代連軋管機上，一般採用微張力(或推力)軋制。為了保證穩定軋制而不會出現較嚴重的抱芯棒現象，在第1～2架和第2～3架之間採用1％的張力系數，而在中間機架之間採用0.5％～0.8％的張力系數，以保證軋制過程的穩定性和荒管的尺寸精度。在最後兩架之間則採用≤1％的推力系數，以便於松棒脫棒。各機架張力系數的分配見表1。
表l連軋管機各機架的張力系數的分配

機組
傳動

各機架酊張力系數5(，。)一，

型式

1～2

2～3

3～4

4～5

5～6

6～7

7～8

8～9

單獨

傳動

1．01

1．01

1．008

1．008

1．005
l

1．OO

O．99

O．99

集體

傳動

1．12～

1．15

1．08～

1．10

1．06

1．05

1．04

1．00～

1．02

1．00

1．OO

軋制速度的設定 在浮動芯棒連軋管機上預設定各機架的軋輥轉速及其主電機轉速時，通常採用逆向法，從最後一架軋機開始向前逐架地推算到第1架軋機。
現代連軋管機(8機架)軋輥轉速系列預設定的計算程序如下：

根據上述的各機架軋輥轉速，通過各機架的減速器速比i，即可換算出備機架主電機轉速並給予設定。
工作輥徑DKi由下式確定：DKi=Da+△一λ1b
式中Da為軋輥輥身直徑，mm；△為輥縫(第一架取8～10mm，其餘各架取4～6mm)；b為孔型高度，mm；λ1為孔型形狀系數，由圖2確定。
限動芯棒連軋管運動學特徵 限動芯棒連軋管運動學特徵主要是：在軋制過程中芯棒速度是恆定的，基本上沒有浮動芯棒軋制時金屬流動呈斷續軋制狀態而產生的「竹節」缺陷。
確定芯棒速度的原則是使芯棒速度必須低於任一機架的軋制速度，使各架均處於同一方向的差速軋制狀態。一般取芯棒速度低於第一機架的軋件平均運動速度。
芯棒速度對軋制過程的影響是：芯棒速度越低即同軋件的速度差越大，則後張力越大，可降低軋制壓力、減少寬展、促進延伸並有利於提高軋後鋼管尺寸精度。芯棒速度也不能過低，因為速度差太大，摩擦熱大，會導致芯棒磨損嚴重，降低芯棒使用壽命。一般芯棒限動速度在0.7～1.5mm/s，芯棒工作段長度在15m左右。

孔型側壁角αB/(。)
a

孔型側壁角αB/(。)
b

0 O．04 0．08 0．12 O．16 0．20
O．02 0．06 0．10 0．14 O．18
偏心矩e/mm
C
圖2確定λ1值圖
a-帶直線倒壁的圓孔型；b-帶圓弧側壁的圓孔型
c-橢圓孔型
1-μ=2.0；2-μ=1．5；3-μ=1．1

圖3 芯棒限動速度Vd曲線
a-快速送進芯棒並定位;b-限動速度軋制
c-芯棒快速返回
芯棒的限動速度曲線見圖3。芯棒在軋制過程中的位置見圖4。
浮動芯棒連軋管的變形特徵浮動芯棒連軋管的變形特徵包括孔型系統、孔型側壁、延伸系數和減壁量。

圖4芯棒工作位置圖
1、2-芯棒快速送進並定位；3、4-管子頭部充滿各架變形區；5-芯棒恆速軋制，6、7-管子尾部逐漸脫離各架變形區至終了
孔型系統 在現代浮動芯棒連軋管機上，一般採用橢圃一圓孔型系統。第1架(或頭兩架)軋機上採用帶圓弧側壁斜度的橢圓孔型，這種孔型能夠在減徑較大時保證必要的延伸，磨損後易於調整。中間機架(如2～6架)主要是減壁變形，可採用帶有圓弧側壁斜度的圓孔型或者採用偏心距漸小的橢圓孔型。最後兩架，為了保證軋出荒管的尺寸精度且易於脫棒，多採用具有小側壁(或無側壁)的圓孔型。圖5示出8架浮動芯棒連軋管機上的孔型系統及金屬充滿狀況。
當孔型寬度為b、孔型高度為dk時，孔型寬高比ξ=b/dk(或稱孔型橢圓度系統)表示孔型橢圓度大小。當ξ=1時孔型為圓形，ξ越大於1，孔型的橢圓度愈大。當ξ=1.25～1.35時，金屬在孔型中的橫向流動比較自由，易造成橫向壁厚不均。ξ<1．24時，金屬沿孔型周邊的變形比較均勻，軋管時的橫向壁厚不均較小，但不易脫棒。表2列出了某連軋管上孔型系統的ξ值。

圖5 浮動芯棒連軋營機上孔型系統及金屬充滿圖
孔型側壁 作用是在保證管子正常咬入的同時使管子外徑得到壓縮與夾持，並能夠獲得縱向延伸和避免出耳子。在連軋管機的頭幾架一般選擇較大的孔型側壁斜度，有利於金屬的橫向流動，寬展比較自由，能夠減少管子對芯棒的摩擦阻力，使金屬有可能獲得較大的縱向延伸。但是，過大的側壁斜度會使孔型側壁處的非接觸區增加過大，有可能導致壁厚不均、孔型過充滿，甚至產生縱向裂紋、耳子等缺陷。而最後兩架中應選取較小的側壁斜度，以保證均勻變形和荒管的尺寸精度。孔型側壁斜度大小可用孔型側壁角αB=arccosdk/b來表示。表3列出了連軋管機各機架孔型側壁角αB的分配情況。
表2連軋管機各機架中孔型f值的分配

機架序號№

1

2

3

4

5

6

7

8

9

孔型寬高比}值

1．20～1．25

1．20～1．25

1．Z5～1．30

1．25～1．3C

1．25～1．30

1．24～1．25

1．24～1．25

1．06～1．20

1．OO～1．02

延伸系數 浮動芯棒連軋管機的總延伸系數為4～6。各機架中道次延伸系數可按半拋物線型曲線分配確定。在頭3道次，因溫度高可採用大壓下量，以迅速減徑減壁，壁厚壓下率可達70％；而在中間機架(如4～6架)上的變形量則逐漸減少。最後兩架的變形量應是很微小的，以保證荒管尺寸精度並易於脫棒。連軋管機上各機架延伸系統的分配實例見表4。
表3連軋管機各機架中孔型側壁角c|B的分配

機架序號№

1

2

3

4

5

6

7

8

9

孔型側壁角蜘

45。～50。

40。～45。

40。～45。

40。～45。

40。～45。

40。～45。

40。～45。

30。～32。

28~～30。

表4連軋管機各機架延伸系數的分配實例

軋機類型

各機架的延伸系數肛

l

2

3

4

5

6

7

8

9

7機架

1．35～1．45

1．45～1．50

1．45～1．50

1．27～1．5C

1．16～1．20

1．10

1．05

9機架

1．20～1．45

1．20～1．55

1．20～1．40

1．15～1．35

1．15～1．30

1．10～1．25

1．02～1．10

1．02～1．03

1．003～

1．005

表5連軋管機各機架減壁量的分配實例

機架序號№

1

2

3

4

5

6

7

8

9

減壁量AS，／mm

4．2

6．3

4．4

3．4

2．O

1．3

O．4

O

O

減壁率等／％

30

45

44．9

44．1

37

30

11．7

O

0

減壁量 各機架減壁量的分配可按拋物線型的經驗公式來確定：
ΔSi=[0.0417+(7-i)2/40]ΔS∑
式中ΔSi為第i架中孔型頂部的減壁量，mm；i為機架序號；ΔS∑為連軋管中的總減壁量，mm。連軋管機各機架中減壁量的分配實例見表5。
限動芯棒連軋管的孔型和變形參數選擇 由於取消了脫棒機，芯棒是靠脫管時將鋼管從芯棒前端拔出，另外由於差速軋制有利於金屬縱向延伸，寬展小，故限動芯棒軋制時可取橢圓度小的孔型，孔型寬高比為1.0～1.03，並可取較大壁厚壓下量和總延伸系數，最大總延伸系數可達10。在這種孔型中變形比較均勻，軋出的管子尺寸精度高，壁厚公差可達到±5％～6％。
軋制力和軋制力矩的確定
軋制力 在芯棒上軋管時沿變形區長度上存在著減徑和減壁兩個區，其軋制力為：
P=pc1F1+pc2F2
式中pc1為減徑區的平均軋制單位壓力，MPa；pc2為減壁區的平均軋制單位壓力，MPa；F1為減徑區接觸面的水平投影，mm2；F2為減壁區接觸面的水平投影，mm2。
減徑區平均單位壓力為：
pc1 =ηKf2S0/Dcp
式中S0為毛管壁厚，mm；Dcp為減徑區管子平均直徑，mm；Kf為變形抗力，MPa；η為考慮外區對平均單位壓力的影響系數：

式中l1為減徑區長度。
減壁區平均單位壓力為：
Pc2=K(1+m)
式中K=1.15Kf；m為考慮外摩擦對平均單位壓力的影響系數m=2f1l2/S0+Sk；f1為金屬和軋輥之間的摩擦系數；l2為減壁區長度，mm；S0為軋前管子壁厚，mm；SK為軋後管子壁厚，mm。
用帶側壁的孔型軋管時變形區總接觸面積的水平投影為：

式中F為總接觸面積的水平投影，mm2；Dmin為孔型頂部軋輥直徑，Dmin=D1 -dk，mm；D1為軋輥輥環直徑，mm；dk為孔型高度，mm；b為孔型寬度，mm。
減壁區接觸面積的水平投影為:
F2=(δ0+2So)l2
式中δ0為芯棒直徑，mm；S0為前一架軋出管子的壁厚，mm；l2為減壁區長度，mm。
減徑區接觸面積的水平投影為：
F1=F-F2
分別求出聲pc1、pc2、F1和F2後，就可求出軋制力。
軋制力矩 在連軋管機上的軋制力矩應包括減徑區和減壁區的軋制力矩、前後張力(或推力)的力矩以及作用在鋼管與芯棒接觸面上的軸向力矩，即

式中Mr為作用在連軋管任一機架的一個軋輥上的軋制總力矩；P1、P2為減徑區與減壁區的長度；qH、qh為相鄰機架之間的前後張力(或推力)，(其所產生的力矩與P1、P2產生的力矩同向時公式中用「+」號，反之用「一」號)；R1為軋輥中心線與芯棒中心線之間的距離；Q為在鋼管和芯棒接觸面上的軸向力，Q=pc2πδ0L2f2(式中δ0為芯棒直徑；f2為金屬和芯棒之間的摩擦系數，取f2=0.08～0.1)。
限動芯棒連軋管時由於後張力的作用，軋制壓力比浮動芯棒連軋管降低30％左右，能耗降低20％～30％。
竹節現象 在浮動芯棒連軋管機上，由於芯棒速度的階躍變化反映在荒管質量上的一個突出問題是荒管沿長度方向上外徑和壁厚尺寸都產生縱向不均勻的規律性變化。人們把荒管的這種外徑與壁厚尺寸的縱向差異(呈周期性鼓肚)稱為竹節現象。根據荒管外徑與壁厚的縱向尺寸差異，在沿順軋制方向的前後兩段又劃分為前竹節和後竹節。如圖6所示，圖中B段為前竹節，D段為後竹節。

竹節形成機理是近代連軋管理論中的一個重要研究課題。一般認為，產生竹節原因是由於浮動芯棒連軋管過程中出現了2n次交變斷續軋制狀態，尤其是芯棒速度的階躍變化，在非穩定軋制時的變形區內引起了金屬塑性變形及其流動的不連續性所造成的。
控制竹節的工藝措施有：
(1)在工藝操作上，合理分配延伸；改善芯棒摩擦條件(如選好的芯棒潤滑劑及噴塗方法、提高芯棒耐磨性與減小表面粗糙度等)；改進孔型設計，後部機架的軋輥孔型採用較大的側邊開口以減少管子對芯棒抱緊力，有利於金屬縱向流動並減弱前竹節現象；
(2)在設備改進上，採用變剛度軋機結構，以便消除荒管縱向尺寸的不均勻性；
(3)在電氣控制上，採用後竹節的轉速迫降控制環節、管頭尾突加張力控制環節、咬鋼動態速降補償環節等，以抵消芯棒加速的階躍增量或突加張力拉薄，以利提高荒管縱向尺寸精度。

Ⅶ 大口徑厚壁直縫鋼管以及厚壁鋼管的介紹

從事建築建材行業的朋友一定會十分熟知各種各樣材料的性質特點，以便能夠根據實際情況的差異選擇最為合適的產品，從而盡可能能夠保障後期實際使用效果。那麼關於建材方面的內容，就需要大家提前了解。今天為大家介紹的就是關於一款大口徑厚壁直縫鋼管的信息，具體包括它的綜合知識以及分類信息等等不同板塊的內容，除此之外，還包括厚壁鋼管介紹。

。

一、大口徑厚壁直縫鋼管簡介

一般口徑在325以上的直縫焊管稱之為大口徑焊管。大口徑厚壁直縫焊管採用的焊接工藝為雙面埋弧焊技術，也可以在鋼管成型之後進行人工焊接，一般採用的檢測方法為探傷，探傷合格後就可以出廠。不合格的產品需要重新的焊接。大口徑厚壁直縫焊管一般適用於流體液體的輸送，鋼結構的支撐，打樁，廣泛的應用於石油化工，建築，自來水工程，電力工業，農業灌溉，城市建設等方面。鋼管應能承受一定的內壓力，必要時進行2.5Mpa壓力試驗，保持一分鍾無滲漏。允許用渦流探傷的方法代替水壓試驗。成型的方式主要有UOE、RBE、JCOE等，其中JCOE使用率最高。還可以根據客戶的要求再管端進行車絲處理，也叫做帶螺紋和不帶螺紋

二、厚壁鋼管介紹

厚壁鋼管，把鋼管外徑和壁厚之比小於20的鋼管稱為厚壁鋼管。主要用做石油地質鑽探管、石油化工用的裂化管、鍋爐管、軸承管以及汽車、拖拉機、航空用高精度結構管等。

厚壁鋼管英文(Thickwallsteelpipe)和薄壁鋼管的最大區別在於鋼管壁的厚度，一般說來，薄壁鋼管都是冷拔技術，而厚壁鋼管一般使用熱軋技術，如果是用度量單位來區分的話，那麼，一般認為，壁厚/管徑等於0.05是厚壁鋼管和薄壁鋼管的分水嶺，壁厚/管徑小於0.05的是薄壁鋼管，大於的是厚壁鋼管，在用途上來說，薄壁鋼管多用於管道上。而厚壁鋼管多應用於空心零件的坯料。承壓以及重要管道上使用。

厚壁鋼管主要應用於自來水工程、石化工業、化學工業、電力工業、農業灌溉、城市建設。作液體輸送用：給水、排水。作氣體輸送用：煤氣、蒸氣、液化石油氣。作結構用：作打樁管、作橋梁;碼頭、道路、建築結構用管等

三、分類

根據國標GB/T17395《無縫鋼管尺寸、外形、重量及允許偏差》對尺寸偏差的要求，可分為標准化和非標准化兩種，四個等級。

1)以公稱壓力表示其等級或規定壓力一溫度額定值的管件，應按標准規定的壓力一溫度額定值作為其使用基準，如GB/T17185;

2)標准中僅規定了與其相連直管的公稱厚度的管件，按標准規定的基準管子等級確定其適用壓力一溫度額定值，如GB14383~GB14626。

3)標准中僅規定外形尺寸的管件，如GB12459、GB13401，應通過驗證性試驗來確定其承壓強度。

4)其他，應按有關規定進行壓力設計或解析分析等方法來確定其使用基準。此外，管件強度等級的確定，還應不低於整個管道系統在操作中可能遇到的最嚴酷工況下的壓力。

關於大口徑厚壁直縫鋼管，作為一種在許多場景下都扮演著極其重要的角色的產品，上文從多個角度出發為大家做了一個詳細的介紹，具體包括多個板塊的信息，比如大口徑厚壁直縫鋼管的綜合簡介以及分類介紹。除此之外，考慮到其他一些使用也十分廣泛的建築材料，比如厚壁鋼管，我們也從它的標准和應用場景等等方面出發進行了分析。

Ⅷ 直縫焊管與螺旋焊管的區別

導語：在建築行業以及一些工業生產行業螺旋焊管的應用比較常見，焊管分很多種，今天我們就來看看焊管在製作的技術上有哪些不同，小編為大家比較一下螺旋焊管和直縫焊管在技術特性上的一些區別。

製作材料的冶金性能

螺旋焊管生產原料是熱軋卷板，直縫焊管使用鋼板承插而成的。卷板中所含有的合金的重量是比鋼板要少的，正是由於這點原因也是的螺旋焊管具有高於鋼板的可焊性。另外。卷板軋制的方向是有一定的螺旋角的，但是直縫焊管的干板是沿著和鋼板軸線垂直的方向軋制的，所以比較起來，螺旋焊管具有更還得抗裂性能。

強度上的特點

螺旋焊管焊縫的旋轉角在50-75度之間，所以焊縫合成處的應力是直縫焊管的60-85%。所以說，如果二者在相同的工作壓力下的話，直徑相同的兩種焊管，螺旋焊管的管壁是可以減小一些的。所以如果說螺旋焊管發生爆破的話，它的爆破口不會出現在焊縫這個地方，它的安全性是要高於直縫焊管的。

焊接工藝比較

在焊接工藝上，二者的焊接基本是接近一致的。但是直縫焊管的話在焊接中是可能出現丁字的焊縫的，這是它的一大焊接的缺陷，丁字焊縫也是的直縫焊管更有可能產生裂紋。在這點上由於焊接方向的不同，螺旋焊管就很好的避免了這一情況的出現。

現場可焊性

鋼管的材質和埠配合尺寸公差決定了現場可焊性。螺旋焊管在生產中是在同一種工作狀況下的穩定並且連續的流程中完成的，但是直縫焊管不同，它的生產時分段進行的。這也是二者的一個很大的區分。螺旋焊管的焊縫分布式均勻的而且焊管的管型也是很規整的，所以它相隨與直縫焊管來說很好的保證了現場可焊性的焊接組對精度。

經過小編的介紹，相信現在大家對螺旋焊管和直縫焊管在生產的技術上的區分有了更多的了解。的確二者在生產的工藝技術上有著很大的不同,這也是二者在很多的性能上出現了很大的區別。當然小編在這里也只是為大家比較了一部分的內容，大家如果有興趣可以再去查找更多的相關資料來進行更進一步的深入了解。

Ⅸ 無縫管的校驗性檢查規定在哪本書

無縫鋼管生產知識(全書)請參考. 無縫鋼管生產知識(全書)

全書PDF文件免費下載網址：無縫鋼管生產知識(全書)

Ⅹ 軋制力和輥縫，扭矩力有什麼關系

軋制力與扭矩的關系是通過軋制摩擦力建立起來的，通常軋制力越大，軋輥摩擦力越大，主電機輸出扭矩就越大。輥縫通常與壓下量有關，但是輥縫值沒有意義，必須把輥縫值轉變為壓下量或者變形量後才能與軋制力與扭矩建立關系，如果輥縫代表變形壓下量，那麼就是輥縫越小軋制力越大，軋輥扭矩也越大。