焊管機組冷卻水

① 在高頻焊管中，含亞硝酸鈉的冷卻水對鍍鋅管與鍍鋁管的表面是否有腐蝕作用

放心，含亞硝酸鈉的冷卻水對鍍鋅管與鍍鋁管的表面沒有腐蝕，不用擔心。

② 直縫焊管與螺旋焊管的區別

導語：在建築行業以及一些工業生產行業螺旋焊管的應用比較常見，焊管分很多種，今天我們就來看看焊管在製作的技術上有哪些不同，小編為大家比較一下螺旋焊管和直縫焊管在技術特性上的一些區別。

製作材料的冶金性能

螺旋焊管生產原料是熱軋卷板，直縫焊管使用鋼板承插而成的。卷板中所含有的合金的重量是比鋼板要少的，正是由於這點原因也是的螺旋焊管具有高於鋼板的可焊性。另外。卷板軋制的方向是有一定的螺旋角的，但是直縫焊管的干板是沿著和鋼板軸線垂直的方向軋制的，所以比較起來，螺旋焊管具有更還得抗裂性能。

強度上的特點

螺旋焊管焊縫的旋轉角在50-75度之間，所以焊縫合成處的應力是直縫焊管的60-85%。所以說，如果二者在相同的工作壓力下的話，直徑相同的兩種焊管，螺旋焊管的管壁是可以減小一些的。所以如果說螺旋焊管發生爆破的話，它的爆破口不會出現在焊縫這個地方，它的安全性是要高於直縫焊管的。

焊接工藝比較

在焊接工藝上，二者的焊接基本是接近一致的。但是直縫焊管的話在焊接中是可能出現丁字的焊縫的，這是它的一大焊接的缺陷，丁字焊縫也是的直縫焊管更有可能產生裂紋。在這點上由於焊接方向的不同，螺旋焊管就很好的避免了這一情況的出現。

現場可焊性

鋼管的材質和埠配合尺寸公差決定了現場可焊性。螺旋焊管在生產中是在同一種工作狀況下的穩定並且連續的流程中完成的，但是直縫焊管不同，它的生產時分段進行的。這也是二者的一個很大的區分。螺旋焊管的焊縫分布式均勻的而且焊管的管型也是很規整的，所以它相隨與直縫焊管來說很好的保證了現場可焊性的焊接組對精度。

經過小編的介紹，相信現在大家對螺旋焊管和直縫焊管在生產的技術上的區分有了更多的了解。的確二者在生產的工藝技術上有著很大的不同,這也是二者在很多的性能上出現了很大的區別。當然小編在這里也只是為大家比較了一部分的內容，大家如果有興趣可以再去查找更多的相關資料來進行更進一步的深入了解。

③ 水電暖安裝預算都需要注意什麼

1. 設計規范要求，暖氣支管不得小於DN20。
2. 保溫常規做法――給水：防結露保溫，熱水：保溫，消防：不保溫，冷凍水：連閥門都需保溫，冷卻水：按設計要求，未要求可以不作。一般吊頂里的管道均需保溫。
給水：暗敷防結露保溫；明敷穿越門廳、卧室和客廳過門處必須做防結露保溫。排水：暗敷做防結露保溫；明敷公共廁所座便上反水彎必須做。
管井裡除消防、噴灑管道管道外均做保溫。
3. 鍍鋅鋼管連接方式：《DN100絲接，>DN100可焊接（需防腐），可法蘭焊接（需二次鍍鋅），少量可絲扣法蘭連接。
4. 管道外皮距牆距離為25-50mm。
5. 採暖干管接立管時，當立管直線管段<15m時，採用2個90。彎頭，當直線管段>15m時採用3個90。彎頭。
6. 施工時，排水管寧高勿低，地漏寧低勿高。
7. 標高規定：室內管道一般為管中，室外管道排水為管內底，給水為管頂。
8. 暖氣片中應與窗同軸。
9. 閘閥：開關作用，阻力系數0.5；截止閥：調節開關作用，阻力系數19。
10. 補償器分為：自然補償，方型脹力，彎頭，波紋補償器，套筒補償器，球型脹力，角質脹力。
11. 集氣罐：干管末端，其管徑為末端管道直徑的4-6倍。膨脹水箱：穩壓、排氣、容納膨脹水、信號作用。氣壓罐：穩壓、排氣。
膨脹水箱共五根管道：膨脹管、循環管、溢水管、排污管、信號管。
集氣罐安裝位置：管道介面距集氣罐上端2/3，距下端1/3。
12. 按照標准圖集，掌握熱媒入口情況。
13. PP-R管可以套用鋁塑復合管或給水U-PVC管道定額。
14. （1）剛性防水套管：Ⅰ型防水套管，Ⅱ型防水套管，Ⅲ型防水套管
Ⅰ型防水套管適用於鑄鐵管和非金屬管；Ⅱ型防水套管適用於鋼管；Ⅲ型防水套管適用於鋼管預埋，將翼環直接含在鋼管上。
（2）柔性防水套管一般適用於管道穿過牆壁處受有振動或有嚴密防水要求的構築物。
一般管道穿外牆的管道加防水套管。穿水池的管道採用柔性防水套管。
若室外水位高採用柔性防水套管，若室外水位低採用剛性防水套管。
15. 一般水表管徑比管道管徑小一號。
16. 給水支管上凡是接兩個以上供水點，支管均加活接頭和法蘭。若支管接水表除外。
17. 規定：洗臉盆（洗菜盆）上邊緣距地800mm.
水嘴距臉盆上邊緣200mm.
拖布池水嘴距拖布池上邊緣300mm
座便給水距地250mm
臉盆給水距地450mm
18. 立管出地面時必須加閥門和活接頭。
19. 消火栓：單栓 DN65 規范：栓口向外，不應安裝在門軸側
雙栓 DN65或DN50 消火栓箱厚度》240mm，栓口中心距地
單栓+自救卷盤 1.1m
20. 水表的安裝：住宅 ：閥門+水表
公共建築 ：閥門+水表+閥門
室外 ：閥門+水表+閥門+泄水閥+減震等
21. 清掃口：接來兩個及兩個以上的衛生器具支管上應加清掃口，若有地漏可以不加。
立管檢查口：最底層和最高層必須設置，每隔一至二層設置。
干管長度穿越幾個房間每隔8-12m時應加清掃口或檢查口。
22. 立管變徑必須採用大小頭，支管可以採用補心，如接水表變徑。
23. 排水管道彎頭三通的選用：
橫管與立管應採用90度斜三通或四通
橫管與橫管應採用45度三通或四通
立管與排水干管（如出戶管）應用2個45度彎頭或半徑大於4倍D的90度彎頭
24. 存水彎：P型——蹲便 S型——臉盆、小便斗
第二章 基礎知識
一、給水工程
（一）室外給水系統的分類
1. 以地面水為水源的給水系統
2. 以地下水為水源的給水系統
（二）室外給水系統形式：直流給水系統、循環給水系統、循序給水系統
（三）室內給水系統分類：生活、生產、消防
（四）室內給水系統組成：引入管、水表、管路、給水附件、升壓貯水設備、室內消防設備
（五）室內給水系統壓力組成：H＝H1+H2+H3+H4
H1＝引入管與最不利環路、最不利點的標高差
H2＝沿程和局部阻力
H3＝水表阻力
H4＝出水水頭（採暖循環泵只克服沿程和局部阻力，揚程35-40m）
（六）室內給水方式
1. 簡單給水方式
2. 設置水箱給水方式
3. 設置水泵給水方式
4. 設置水池、水泵、水箱給水方式
5. 分區給水方式
6. 氣壓給水方式
7. 變頻給水方式
（七）室內給水系統管路圖式：上分、中分、下分
（八）室內給水敷設方式：明裝、安裝（註：埋牆的鍍鋅鋼管應做防腐）
二、 排水工程
（一）污水及分類：生活、生產、雨雪水
（二）排水體制：合流、分流
（三）排水系統組成：室外、室內
三、 供暖工程
（一）供暖系統分類
1. 按使用熱媒不同：熱水、蒸汽、熱風
2. 按循環動力分：機械、自然
3. 按供回水方式分：單管、雙管
4. 按供暖范圍分：局部、集中、區域
（二）熱水供暖系統的基本形式
1. 上供下回雙管
2. 下供上回雙管
3. 垂直單管：順序式、跨越式、可調節順序式、倒流式
4. 單一雙管系統
5. 水平單管系統
6. 分區供暖
7. 同程、異程
（三）供暖系統主要設備
1. 膨脹水箱：（循含泵吸入口）定壓、排氣、容納膨脹水、信號作用
2. 集氣罐
3. 伸縮器：（高層使用）波紋伸縮器、套筒伸縮器、自然脹力伸縮器
四、 通風與空調
（一） 空調分類
1. 按空氣處理設備的設置分：
集中系統：空調機組直接供給各個房間
半集中系統：水冷機組—新風機組／風機盤管
全分散系統：水冷機組—風機盤管
2. 按負擔室內負荷所用的介質種類分：全空氣系統、全水系統、空氣-水系統、冷劑系統
3. 根據集中式空調處理空氣來源分：封閉式、直流式、混合式
4. 根據分部分：空調風系統、空調水系統、凈化空調系統、製冷設備系統、水冷機組、冷卻塔
（二） 主要設備；空調機組、新風機組、風機盤管
（三） 通風系統：
1. 送排風系統：人防、地下室、車庫（鋼板、玻璃鋼）
2. 防排煙系統（鋼板、玻璃鋼、結構風道）
3. 除塵系統
五、 鍋爐分類及型號表示方法
（一） 分類
1. 按用途分：工業、供暖、電站、機車
2. 按提供載熱介質分：蒸汽、熱水
3. 按結構分：火管、水管、水火管混合
4. 按燃料分：燃煤、燃油、燃氣
5. 按燃燒方式分：手燒和機械
6. 按整裝方式分：快裝、組裝、散裝
（二） 型號表示方法
第三章 規范
(一)給排水及採暖
1..閥門安裝前應作強度性試驗，從一批中抽10％，若抽取 10％合格率為95％或99.9％均為不合格。強度性試驗壓力＝公稱壓力*1.5；嚴密性試驗壓力＝公稱壓力*1.1
2.安裝在主幹管的起切斷作用的閉路閥門應逐個作強度性和嚴密性試驗。
3.管道上的沖壓彎頭外徑應＝彎道外徑
普通沖壓彎頭 焊接鋼管
無縫沖壓彎頭 無縫鋼管
焊接鋼管DN100 公稱直徑
無縫鋼管 Φ100*4.5 外徑*壁厚
螺旋焊管 D109*4.5 外徑*壁厚
4.地下室或地下構築物外牆有管道穿過時應採取防水措施，對於有嚴格要求的應作柔性防水套管。.
剛性防水套管：一般設計未要求時採用
柔性防水套管：設計要求部位；地下水位較高構築物；水池
5.管道穿越伸縮縫、沉降縫、抗震縫敷設時應採取下列措施：
（1） 加伸縮節：給水、噴灑加橡膠軟接頭；冷凍水加不銹鋼軟接頭
6.支架位置正確，應埋設平整牢固：（1）設備、附件應設吊架、支架、托架
（2）末端、彎頭、三通 （3）按規范間距均分排布（註：噴灑末端應作防晃支架）
7.固定支架與管道接觸應牢靠嚴密。
8.滑動支架、滑拖和滑槽應留有3-5m間隙。
9.無熱伸縮的管道吊架吊桿應垂直安裝，有熱伸長管道吊架吊桿應向熱膨脹方向反向偏向。
10.固定在建築構築物上的管道支吊架不影響結構安全。
11.採暖、給水、熱水系統立管管卡的設置：
（1）樓層高度《5m，每層必須裝1個
（2）樓層高度>5m,每層不得少於2個
（3）管卡安裝高度距地1.5-1.8m，2個管卡勻稱
（4）多層建築給水、排水管徑大於25mm時立管可以不加支架，但排水立管最底層應加管墩。
（5）排水鑄鐵、給水鍍鋅鋼管立管應把支架做成落地卡。
12.有伸縮管道應加套管,採暖、熱水、冷凍、冷卻、凝結水穿牆、樓板應加套管，給水、消防、噴灑、排水不必要加。
13.給水管道：鍍鋅鋼管《DN100螺紋連接，>DN100法蘭或卡箍連接；給水塑料管和復合管可以採用橡膠圈介面、粘接、熱熔、專用管件與法蘭；給水鑄鐵管：水泥粘口或橡膠圈；銅管：專用接頭或焊接
13.螺栓擰緊後，突出螺母長度《螺桿直徑的1／2，螺紋連接應外露2-3扣。
14.給水立管和裝有大於等於3個的配水點支管始端均應安裝可拆卸的連接件（如活接頭）但若有水表、法蘭閥門均不需加。
15.冷熱水：上熱下冷，左熱右冷。
16.防腐處理：埋地排水鑄鐵管：瀝青防腐；埋地鋼管（包括鍍鋅鋼管）：三級防腐。
17.水箱溢水管和泄水管應設在排水附近但不得與排水管直接連接。
18.立式水泵減震不應採用彈簧減震器。
19.室內排水管材：U-PVC排水管、鑄鐵管、混凝土管、組成洗臉盆和飲用噴水器到共用水封之間和連接衛生器具排水短管處可用鋼管。
帶1個大便器的支管》DN100，帶1個大便槽的支管》DN150，接3個以上衛生器具支管》DN75
20.室內雨水管：給水鑄鐵管、給水塑料管、鍍鋅鋼管、黑管（內防腐）
21.立管檢查口每隔一層加一個，最底層和最高層帶衛生器具必須加。
22.排水立管和主幹管（如入戶管）應作通球試驗，球直徑》排水管道直徑的2/3。U-PVC排水立管應加伸縮節或三通（帶伸縮節）和阻火圈（或防火套管）。伸縮節間距不大於4米。
23.連接2個或2個以上的大便器或3個或3個以上的衛生器具橫管應設掃出口。（清通設備）
24.水平管與水平管道，水平管與立管應採用45度三通或45度四通，90度斜三通或90度斜四通。立管與排水管應採用2個45度彎頭或曲率半徑不小於4倍管徑的90度彎頭（TY三通）。
25. 排水通氣管高出屋面300mm,必須大於積雪厚度（非上人屋面）北京規定為600mm。
26. 通向室外排水管穿牆或基礎必須下反時，應採用45度彎頭或三通，並應在垂直管段設掃出口。

27. 室內熱水分為：全循環、半循環、不循環。熱水管道應盡量利用自然補償熱伸縮（彎頭、方形脹力）
28. 水管道應進行沖洗，罐體不作水壓試驗只做灌水試驗。熱水供回水、集水缸、分水缸、熱水箱等均應作保溫。敞口水箱應作滿水試驗，密閉水箱應作水壓試驗。
29. 衛生器具安裝應採用預埋螺栓或膨脹螺栓固定。衛生器具應作滿水試驗和通水試驗。
給水管道距地高度：洗臉盆450mm,座便器250mm,浴盆670mm,淋浴器1150mm,蹲便器（手動自閉式）600mm,立式小便器1130mm,掛式小便器1050mm
30. 室內採暖鋼管：焊接鋼管《DN32螺紋連接，>DN32焊接
31. 管道坡度：汽水同向熱水管道、蒸汽管道和凝結水管道坡度千分之三，不得小於千分之二。汽水逆向流動，熱水管道、蒸汽管道坡度大於等於千分之五。散熱器支管坡度等於1％，坡向應利於排水和泄水。
32. 平衡閥和調節閥（系統主幹管）都具有方向，具有壓力區間。
33. 方型補償器應有整根無縫鋼管煨制。
34. 散熱器支管長度>1.5m時應安裝管卡。
35. 上供下回系統的熱水干管變徑應頂平偏心連接，蒸汽干管變徑應底平偏心連接。
高溫水（110-130。C）加法蘭或法蘭閥門。
非高溫水吊頂里的管道最好不用活接頭，而用法蘭閥門或絲扣閥門加一對法蘭。
38. 散熱器帶足片，14片以下2個腿，14片以上3個腿。20片以上拉條。
39. 過濾器：水泵入口處加，較小。
40. 除污器，採暖系統整個樓、換熱站、鍋爐房回水管家除污器，較大。
除污器一般須加旁通管。主要清通、易壞設備均應加旁通附件。
（二）通風空調
1. 工程中所選用的外購風管，還必須提供相應的產品合格證明文件或進行強度和嚴密性的驗證。
2. 通風管道規格的驗收，風管以外徑或外邊長為准，風道以內徑或內邊長為准，非規則橢圓形風管參照矩形風管，並以長徑平面邊長及短徑尺寸為准。
3. 鍍鋅鋼板及各類含有復合保護層的鋼板，應採用咬口連接或鉚接，不得採用影響其保護層防腐性能的焊接連接方法。
4. 風管的密封應以板材連接的密封為主，可採用密封膠嵌縫和其他方法密封。密封膠性能應符合使用環境的要求，密封面宜設在風管的正壓側。
5. 風管材質：普通鋼板、鍍鋅鋼板、不銹鋼板、硬聚氯乙稀、有機玻璃鋼、無機玻璃鋼（相應的玻璃布層數不少於規范規定，其表面不得出現反鹵或嚴重泛霜）
6. 防火風管的本體、框架及固定材料、密封材料必須為不燃材料，其耐火等級應符合設計的規定。
7. 復合材料風管的覆面材料必須為不燃材料，內部的
第四章 定額講座
一、 排水、採暖定額
（一）總論
1.站類管道和室內管道劃分：站或機房的外牆皮為屆。
2.室內管道與室外管道劃分：建築物外牆皮1.5m為界。
3.室外管道與市政管道劃分：鋼管《DN150室外，>DN150市政；
無縫鋼管《Φ159室外,>Φ159市政
鑄鐵《DN250室外，>DN250市政
4.操作高度：超高系數>5m ,指操作物或設備安裝高度距同層地面距離。
基數：人工工日*超高系數
5.高層建築超高費：檐高>25m，取費基數：人工費*高層建築超高費
6.採暖系統調試費：單位工程人工費*14％（不含熱源費用），其中人工費占調試費的78％。
7.腳手架使用費：單位工程人工費*2％
（二）室內管道：
理解：管道壓力、材質、連接方式不同
1. 管道室壓：低層一次試壓即可；高層分層試壓、單項試壓、系統試壓和隱蔽工程等。
2. 低壓鍍鋅鋼管（絲接）DN32以內管卡以包括。
3. 低壓鍍鋅鋼管（焊接）不含支吊架，管件已含（成品：彎頭，現場加工：三通口開制）
4. 低壓鍍鋅鋼管（法蘭連接）需二次鍍鋅，法蘭片、費用未含
5. 溝槽連接（卡箍連接）用於給排水、消防和燃氣
機械式或開孔式連接：常用於三通
管件：溝槽連接
6. 給水鑄鐵管：常用於埋地入戶管（鑄鐵管較鋼管機械強度大，耐腐蝕）
7. 排水鑄鐵管：水平連接>6個大便器或高層建築必設輔助透氣管
輔助透氣管管件、透其帽、立管檢查口以含量形式含在定額里，不須單獨計算。
8. 柔性排水鑄鐵管：橡膠法蘭介面A型；W型抱箍連接
9. 鋁塑復合管：黃銅管件連接或卡套式連接，管件之間螺紋連接
鋁塑復合管和PVC-U給水塑料管已含管件、鋼塑轉換接頭安裝費，但未含主材，含量1.01
鋁塑復合管DN32以內包含管卡
10. U－PVC排水塑料管件已含：透氣帽、伸縮節、立檢口和大便器連接管（蹲便器）不須單獨計算；阻火圈或防火套管需單獨提供。
11. PPR管：絲接執行鍍鋅鋼管子目；粘接執行UPVC給水塑料管；熱熔焊接執行第八章燃氣管道PE管電熱熔。
（三）預算價格
1. 材料預算價有三部分組成：供應價、保管費、采購費
其中供應價有以下幾部分組成：外埠運費、包裝費、供銷部門手續費、出場費。
2. 造價信息上的價格為運至施工現場的價格，但不含2％的保管費。
3. 機械台班費用定額的編制：折舊費（在規定使用范圍內收回其原成本）
檢修費（大修費、維修費）
4. 工程造價包括：直接費、企業管理費（扣除了項目部醫療和養老）、利潤和稅金。其中直接費包括：人工費、材料費、機械費和現場管理費（其中現場管理費包括臨時設施費和現場經費）。
（四）室外管道
1.舊管道與新管道接頭：熱源套用第12節室外熱源管道碰頭；給水管道套用第13節 室外給水鑄鐵管加三通水源接頭。
2.填沙：根據設計要求才計算，不一定滿填 適用於直埋保溫管和直埋管。
（五）站類管道
1.卷焊管件：成品套用低壓卷焊鋼管管件安裝補主材；現場製作加工套用低壓卷焊鋼管管件安裝，不需補主材。
2.現場加工的各種管件，包括在主管上挖眼接三通、摔制異徑管等，均執行管件連接相應子目，不再計取管件主材費，若挖眼三通支管小於主管徑1/2時，管件規格按支管管徑計取；若支管管徑大於主管徑1/2時，管件規格按主管管徑套用。
（六）閥門與法蘭
1. 減壓閥組構成：
(七)衛生潔具
1.蹲便器：若用UPVC排水管，蹲便器連接管不單算，含在接頭零件里。
2.坐便器：若為後排水，單執行一個坐便器軟接頭安裝（管道與大便器之間）
3.大小便槽：沖洗水箱製作執行第九章水箱製作。沖洗水箱托架執行第十三章設備支架製作。
4.土建拖布池：落地安裝執行水嘴和地漏安裝；台式執行水嘴和帶存水彎的排水栓。盥洗台執行水嘴和不帶存水彎的排水栓；多龍頭的洗滌槽執行多個水嘴和帶存水彎的排水栓，若有地漏可執行水嘴、不帶存水彎的排水栓和地漏 。
5.洗衣機介面執行水嘴安裝，換主材：洗衣機龍頭。
6.多功能地漏、浴盆排水存水盒（櫃）安裝執行三用排水器安裝相應子目。
7.水平清掃口執行掃出口（連接兩個以上大便器或三個以上用水器具必須設掃出口）
8.立管檢查口、透氣帽和伸縮節含在管件含量中，不用單獨計算。
9.懸掛式隔有器拖（支架）須另行計算。
12. 設備拖架刷油需另執行金屬支架刷漆。
（八）採暖器具
1. 鑄鐵散熱器：一般需現場組對，不分明裝安裝均執行同一子目，落地安裝每組有帶足片和不帶足片。掛裝不分，只有中片。
2. 落地安裝散熱器：14片以內，2個帶足片，15-20片，3個帶足片。
3. 柱型鑄鐵散熱器安裝每組超過20片時，需要拉條，拉條費用另行計算，用φ6圓鋼，執行金屬支架製作安裝子目。
4. 定額中列出的介面密封材料均按成品膠墊編制的，若與設計不符時不得調整。
5. 鋼制閉式散熱器：一般指成品，多為掛式，單位：片指組，定額中包括拖鉤安裝，若托架成品，主材中不包括拖鉤，其拖鉤另行補價。定額中已含放風門絲堵，若裝手動放風閥另執行手動放風閥安裝。
6. 高頻焊翅片管散熱器：定額中包含了防護罩的安裝費用，但不包括本身價值。
7. 多柱式鋼管散熱器：可用於熱水或蒸汽，如森德散熱器。
8. 輻射對流散熱器安裝，不分掛裝或落地裝，均執行同一定額，落地裝支座按隨主材帶來編制的。
9. 光排管散熱器：A型和B型製作安裝，定額中已包括聯管所用工料，不得另行計算。
10. 集氣罐及自動排氣閥：用於熱水採暖系統最高點，其上的閥門及放風管另行計算。
11. 暖風機安裝：不含支架製作安裝，另行第十三章按設備支架製作安裝。
12. 低溫地板輻射採暖：按敷設方式分規格以米計算。一般不能有管件，定額中不含保溫網，土建計算。定額中已包含地面澆注配合施工。用鋁塑復合管、聚丁烯管、聚丙烯管、聚乙烯管等管道作為地板採暖管道時，均執行本項目。
13. 採暖系統調試費用另行計算，進入取費中。
（八）消防系統
1.減壓孔板位置：在消火栓前活接頭連接，在消火栓前法蘭連接，在消火栓後接管連接。法蘭安裝另行計算。
2.室外地下消火栓井執行第一冊土建定額。
3.氣體驅動裝置管道安裝中，卡套連接件的數量按設計圖紙用量另行計算。
4.貯存裝置機座支架另行計算，執行第十三章設備支架相應子目。
5.貯存裝置安裝中，定額中已包括滅火劑貯存容器、系統組件、安全閥等貯存裝置和閥驅動裝置的安裝和氮氣增壓。二氧化氮貯存裝置安裝不需氣體增壓，執行定額時應扣除純氮氣，其他不變。
（九）燃氣管道
1.聚乙烯管道：PE管，管件另行計算。連接方式：小管徑電熔；大管徑熱熔。
2.聚乙烯管件連接，適用於聚乙烯三通、彎頭、管堵、變徑、套袖等各種管件連接。
3.鋼塑轉換接頭：不論絲接、焊接、法蘭連接均執行同一子目；若為法蘭連接，法蘭本身價值另計，螺拴按設計圖紙用量計取並計取3％損耗率計算。
4.燃氣管道φ315以內PE管按第八章燃氣管道執行，燃氣井按第一冊建築工程進行取費；φ315以外PE管作補充項目，燃氣井執行市政管道進行取費。

④ 萬急:高頻焊接原理

焊管高頻焊接原理

作者：江南五里湖
高頻焊接起源於上世紀五十年代，它是利用高頻電流所產生的集膚效應和相鄰效應，將鋼板和其它金屬材料對接起來的新型焊接工藝。高頻焊接技術的出現和成熟，直接推動了直縫焊管產業的巨大發展，它是直縫焊管（ERW）生產的關鍵工序。高頻焊接質量的好壞，直接影響到焊管產品的整體強度，質量等級和生產速度。
作為焊管生產製造者，必須深刻了解高頻焊接的基本原理；了解高頻焊接設備的結構和工作原理；了解高頻焊接質量控制的要點。
1 高頻焊接的基本原理
所謂高頻，是相對於50Hz的交流電流頻率而言的，一般是指50KHz~400KHz的高頻電流。高頻電流通過金屬導體時，會產生兩種奇特的效應：集膚效應和鄰近效應，高頻焊接就是利用這兩種效應來進行鋼管的焊接的。那麼，這兩個效應是怎麼回事呢？
集膚效應 是指以一定頻率的交流電流通過同一個導體時，電流的密度不是均勻地分布於導體的所有截面的，它會主要向導體的表面集中，即電流在導體表面的密度大，在導體內部的密度小，所以我們形象地稱之為：「集膚效應」。集膚效應通常用電流的穿透深度來度量，穿透深度值越小，集膚效應越顯著。這穿透深度與導體的電阻率的平方根成正比，與頻率和磁導率的平方根成反比。通俗地說，頻率越高，電流就越集中在鋼板的表面；頻率越低，表面電流就越分散。必須注意：鋼鐵雖然是導體，但它的磁導率會隨著溫度升高而下降，就是說，當鋼板溫度升高的時候，磁導率會下降，集膚效應會減小。
鄰近效應 是指高頻電流在兩個相鄰的導體中反向流動時，電流會向兩個導體相近的邊緣集中流動，即使兩個導體另外有一條較短的邊，電流也並不沿著較短的路線流動，我們把這種效應稱為：「鄰近效應」。鄰近效應本質上是由於感抗的作用，感抗在高頻電流中起主導的作用。鄰近效應隨著頻率增高和相鄰導體的間距變近而增高，如果在鄰近導體周圍再加上一個磁心，那麼高頻電流將更集中於工件的表層。
這兩種效應是實現金屬高頻焊接的基礎。高頻焊接就是利用了集膚效應使高頻電流的能量集中在工件的表面；而利用了鄰近效應來控制高頻電流流動路線的位置和范圍。電流的速度是很快的，它可以在很短的時間內將相鄰的鋼板邊部加熱，熔融，並通過擠壓實現對接。
2 高頻焊接設備的結構和工作原理
了解了高頻焊接原理，還得要有必要的技術手段來實現它。高頻焊接設備就是用於實現高頻焊接的電氣—機械繫統，高頻焊接設備是由高頻焊接機和焊管成型機組成的。其中高頻焊接機一般由高頻發生器和饋電裝置二個部分組成，它的作用是產生高頻電流並控制它；成型機由擠壓輥架組成，它的作用是將被高頻電流熔融的部分加以擠壓，排除鋼板表面的氧化層和雜質，使鋼板完全熔合成一體。
高頻發生器 過去的焊管機組上使用高頻發生器是三迴路的：高頻發電機組；固體變頻器；電子高頻振盪器，後來基本上都改進為單迴路的了。調節高頻振盪器輸出功率的方法有多種，如自耦變壓器，電抗法，晶閘管法等。
饋電裝置 這是為了向管子傳送高頻電流用的，包括電極觸頭，感應圈和阻抗器。接觸焊中一般採用耐磨的銅鎢合金的電極觸頭，感應焊中採用的是紫銅制的感應圈。阻抗器的主要元件是磁心，它的作用是增加管子表面的感抗，以減少無效電流，提高焊接速度。阻抗器的磁心採用鐵氧體，要求它的居里點溫度不低於310°，居里點溫度是磁心的重要指標，居里點溫度越高，就能靠得離焊縫越近，靠得越近，焊接效率也越高。
近年來，世界上一些大公司開始採用了固態模塊式結構，大大提高了焊接可靠性，保證了焊接質量。如EFD公司設計的WELDAC G2 800高頻焊機由以下部分組成：整流及控制單元（CRU），逆變器，匹配及補償單元（IMC），CRU與IMC間的直流電纜，IMC到線圈或接觸組件。
機器的兩個主要部分是CRU及IMC。CRU包括一個帶有主隔絕開關及一個全橋二極體整流器的整流部分（它把交流電轉換為直流電），一個帶有控制裝置及外部控制設備界面的控制器。IMC包括逆變器模塊，一個匹配變壓器以及一個用於為感應線圈提供必需的無功功率的電容組。
主供電電壓（3相480V），通過主隔絕開關被送到主整流器中。在主整流器中，主電壓被轉換為640V的直流電並且通過母線與主直流線纜相連接。直流電通過由數個並聯電纜組成的直流電輸送線被送到IMC。DC線纜在IMC單元母線上終止。逆變部分的逆變器模塊通過高速直流保險同DC母線以並聯方式連接在一起。DC電容也與DC母線連接在一起。
每個逆變器模塊構成一個全橋IGBT三極體逆變器。三極體的驅動電路則在逆變器模塊內的一個印刷電路板上。直流電由逆變器變為高頻交流電。根據具體的負載，交流電的頻率范圍在100-150KH范圍之間。為根據負載對逆變器進行調整，所有逆變器都以並聯方式同匹配變壓器連接。變壓器有數個並聯的主繞組，及一個副繞組。變壓器的匝數比是固定的。
輸出電容由數個並聯電容模塊組成。電容器以串聯方式同感應線圈相連接，因此輸出電路也是串聯補償的。電容器的作用是根據感應線圈對無功功率的要求進行補償，及通過此補償來使輸出電路的共振頻率達到所要求的數值。
頻率控制系統被設計用來使三極體始終工作在系統的共振頻率上。共振頻率通過測量輸出電流的頻率確定。此頻率隨即被用來作為開通三極體的時基信號。三極體驅動卡向每個逆變器模塊上的每個三極體發送信號來控制三極體何時開通，何時關斷。
感應加熱系統的輸出功率控制是通過控制逆變器的輸出電流來控制的。上述控制是通過一個用來控制三極體驅動器的功率控制卡完成的。
輸出功率參考值由IMC操縱面板上的功率參考電位計給出，或者由外部控制面板輸出給控制系統。此數值被傳送給系統控制器後，將與由整流單元測量系統測量出的 DC功率數值相比較。控制器包括一個限定功能，它可以根據參考功率值與DC功率測量值的比較結果計算出一個新的輸出電流設定值。控制器計算出來的輸出功率設定值被送到功率控制卡，此控制卡將根據新的設定值來限定輸出電流。
報警系統根據IMC中報警卡的輸入信號及IMC，CRU中的各類監視設備發出的信號來工作。報警將顯示在工作台上。
控制及整流器單元（CRU）
逆變器，匹配及補償單元 (IMC)
直流線纜 輸出功率匯流排，線圈及接觸頭連接
冷卻系統安裝在一個自支撐鋼框架內，所有部件聯結成為一個完整的單元。系統包括：帶有電機的循環泵，熱交換器（水/水），補償容器，輸出過程端（次輸出）壓力表，主進水口溫度控制閥門，控制閥以及電氣櫃。主進水口端的熱交換器使用未處理的支流水作為冷卻用水，次端的熱交換器則使用凈化後的中性飲用水作為冷卻水。未處理的水由恆溫閥門控制，它用來測量次輸出端的溫度。鋼框架可以用螺栓固定在門上。
3高頻焊接質量控制的要點
影響高頻焊接質量的因素很多，而且這些因素在同一個系統內互相作用，一個因素變了，其它的因素也會隨著它的改變而改變。所以，在高頻調節時，光是注意到頻率，電流或者擠壓量等局部的調節是不夠的，這種調整必須根據整個成型系統的具體條件，從與高頻焊接有關聯的所有方面來調整。
影響高頻焊接的主要因素有以下八個方面：
第一， 頻率
高頻焊接時的頻率對焊接有極大的影響，因為高頻頻率影響到電流在鋼板內部的分布性。選用頻率的高低對於焊接的影響主要是焊縫熱影響區的大小。從焊接效率來說，應盡可能採用較高的頻率。100KHz的高頻電流可穿透鐵素體鋼0.1mm, 400KHz則只能穿透0.04mm,即在鋼板表面的電流密度分布,後者比前者要高近2.5倍。在生產實踐中,焊接普碳鋼材料時一般可選取 350KHz~450KHz的頻率；焊接合金鋼材料，焊接10mm以上的厚鋼板時，可採用50KHz~150KHz那樣較低的頻率，因為合金鋼內所含的鉻，鋅，銅，鋁等元素的集膚效應與鋼有一定差別。國外高頻設備生產廠家現在已經大多採用了固態高頻的新技術，它在設定了一個頻率范圍後，會在焊接時根據材料厚度，機組速度等情況自動跟蹤調節頻率。
第二， 會合角
會合角是鋼管兩邊部進入擠壓點時的夾角。由於鄰近效應的作用，當高頻電流通過鋼板邊緣時，鋼板邊緣會形成預熱段和熔融段（也稱為過梁），這過梁段被劇烈加熱時，其內部的鋼水被迅速汽化並爆破噴濺出來，形成閃光，會合角的大小對於熔融段有直接的影響。
會合角小時鄰近效應顯著，有利提高焊接速度，但會合角過小時，預熱段和熔融段變長，而熔融段變長的結果，使得閃光過程不穩定，過梁爆坡後容易形成深坑和針孔，難以壓合。
會合角過大時，熔融段變短，閃光穩定，但是鄰近效應減弱，焊接效率明顯下降，功率消耗增加。同時在成型薄壁鋼管時，會合角太大會使管的邊緣拉長，產生波浪形折皺。現時生產中我們一般在2°--6°內調節會合角,生產薄板時速度較快，擠壓成型時要用較小的會合角；生產厚板時車速較慢，擠壓成型時要用較大的會合角。有廠家提出一個經驗公式：會合角×機組速度≮100，可供參考。
第三， 焊接方式
高頻焊接有兩種方式：接觸焊和感應焊。
接觸焊是以一對銅電極與被焊接的鋼管兩邊部相接觸，感應電流穿透性好，高頻電流的兩個效應因銅電極與鋼板直接接觸而得到最大利用，所以接觸焊的焊接效率較高而功率消耗較低，在高速低精度管材生產中得到廣泛應用，在生產特別厚的鋼管時一般也都需要採用接觸焊。但是接觸焊時有兩個缺點：一是銅電極與鋼板接觸，磨損很快；二是由於鋼板表面平整度和邊緣直線度的影響，接觸焊的電流穩定性較差，焊縫內外毛刺較高，在焊接高精度和薄壁管時一般不採用。
感應焊是以一匝或多匝的感應圈套在被焊的鋼管外，多匝的效果好於單匝，但是多匝感應圈製作安裝較為困難。感應圈與鋼管表面間距小時效率較高，但容易造成感應圈與管材之間的放電，一般要保持感應圈離鋼管表面有5~8 mm的空隙為宜。採用感應焊時，由於感應圈不與鋼板接觸，所以不存在磨損，其感應電流較為穩定，保證了焊接時的穩定性，焊接時鋼管的表面質量好，焊縫平整，在生產如API等高精度管子時，基本上都採用感應焊的形式。
第四， 輸入功率
高頻焊接時的輸入功率控制很重要。功率太小時管坯坡口加熱不足，達不到焊接溫度，會造成虛焊，脫焊，夾焊等未焊合缺陷；功率過大時，則影響到焊接穩定性，管坯坡口面加熱溫度大大高於焊接所需的溫度，造成嚴重噴濺，針孔，夾渣等缺陷，這種缺陷稱為過燒性缺陷。高頻焊接時的輸入功率要根據管壁厚度和成型速度來調整確定，不同成型方式，不同的機組設備，不同的材料鋼級，都需要我們從生產第一線去總結，編制適合自己機組設備的高頻工藝。
第五， 管坯坡口
管坯的坡口即斷面形狀，一般的廠家在縱剪後直接進入高頻焊接，其坡口都是呈「I」形。當焊接材料厚度大於8~10mm以上的管材時，如果採用這種「I」形坡口，因為彎曲圓弧的關系，就需要融熔掉管坯先接觸的內邊層，形成很高的內毛刺，而且容易造成板材中心層和外層加熱不足，影響到高頻焊縫的焊接強度。所以在生產厚壁管時，管坯最好經過刨邊或銑邊處理，使坡口呈「X」形，實踐證明，這種坡口對於均勻加熱從而保障焊縫質量有很大關系。
坡口形狀的選取，也影響到調節會合角的大小。
焊接接頭口設計在焊接工程中設計中是較薄弱的環節，主要是許多鋼結構件的結法治坡口設計不是出自焊接工程技術人員之手，硬性套標准和工藝性能較差的坡口屢見不鮮。坡口形式對控制焊縫內部質量和焊接結構製造質量有著很重要作用。坡口設計必須考母材的熔合比，施焊空間，焊接位置和綜合經濟效益等問題。應先按下式計算橫向收縮值ΔB。
ΔB=5.1Aω/t+1.27d
式中Aω——焊縫橫截面積，mm³ ,t——板厚，mm，d——焊縫根部間隙，mm。 找出ΔB與Aω的關系後，即可根據兩者關系列表分析，處理數據，進行優化設計，最後確定矩形管對接焊縫破口形式（圖2）。

第六， 焊接速度
焊管機組的成型速度受到高頻焊接速度的制約，一般來說，機組速度可以開得較快，達到100米/每秒，世界上已有機組速度甚至於達到400米/每秒，而高頻焊接特別是感應焊只能在60米/每秒以下，超過10mm的鋼板成型，國內機組生產的成型速度實際上只能達到8~12米/每秒。
焊接速度影響焊接質量。焊接速度提高時，有利於縮短熱影響區，有利於從熔融坡口擠出氧化層；反之，當焊接速度很低時，熱影響區變寬，會產生較大的焊接毛刺，氧化層增厚，焊縫質量變差。當然，焊接速度受輸出功率的限制，不可能提得很高。
國內機組操作經驗顯示，2~3 mm的鋼管焊接速度可達到40米/秒，4~6mm的鋼管焊接速度可達到25米/秒，6~8 mm的鋼管焊接速度可達到12米/秒，10~16 mm的鋼管焊接速度在12米/秒以下。接觸焊時速度可高些，感應焊時要低些。
第七， 阻抗器
阻抗器的作用是加強高頻電流的集膚效應和相鄰效應，阻抗器一般採用M-XO/N-XO類鐵氧化體製造，通常做成Φ10mm×(120--160)mm規格的磁棒，捆裝於耐熱，絕緣的外殼里，內部通以水冷卻。
阻抗器的設置要與管徑相匹配，以保證相應的磁通量。要保證阻抗器的磁導率，除了阻抗器的材料要求以外，同時要保證阻抗器的截面積與管徑的截面積之比要足夠的大。在生產API管等高等級管子時，都要求去除內毛刺，阻抗器只能安放在內毛刺刀體內，阻抗器的截面積相應會小很多，這時採取磁棒的集中扇面布置的效果要好於環形布置。
阻抗器與焊接點的位置距離也影響焊接效率，阻抗器與管內壁的間隙一般取6~15 mm，管徑大時取上限值；阻抗器應與管子同心安放，其頭部與焊接點的間距取10~20 mm，同理，管徑大時取大的值。
第八， 焊接壓力
焊接壓力也是高頻焊接的主要參數。理論計算認為焊接壓力應為100~300MPa，但實際生產中這個區域的真實壓力很難測量。一般都是根據經驗估算，換算成管子邊部的擠壓量。不同的壁厚取不同的擠壓量，通常2mm以下的擠壓量為：3~6 mm時為0.5t~ t；6~10 mm時為0.5t；10 mm以上時為0.3t~0.5t。
API鋼管生產中，常出現焊縫灰斑缺陷，灰斑缺陷是難熔的氧化物，為達到消除灰斑的目的，寶鋼等廠家多採取了加大擠壓力，增加焊接餘量的方法，6mm以上鋼管的擠壓餘量達0.8~1.0的料厚，效果很好。
高頻焊接常見的問題及其原因，解決方法：
《1》焊接不牢，脫焊，冷疊；
原因：輸出功率和壓力太小；
解決方法：1 調整功率；2 厚料管坯改變坡口形狀；3 調節擠壓力
《2》焊縫兩邊出現波紋；
原因：會合角太大，
解決方法：1 調整導向輥位置；2 調整實彎成型段；3 提高焊接速度
《3》焊縫有深坑和針孔；
原因：出現過燒
解決方法：1 調整導向輥位置，加大會合角；2 調整功率；3提高焊接速度
《4》焊縫毛刺太高；
原因：熱影響區太寬
解決方法：1提高焊接速度；2 調整功率；
《5》夾渣；
原因：輸入功率過大，焊接速度太慢
解決方法：1 調整功率；2 提高焊接速度
《6》焊縫外裂紋；
原因：母材質量不好；受太大的擠壓力
解決方法：1 保證材質；2 調整擠壓力
《7》錯焊，搭焊
原因：成型精度差；
解決方法：調整機組成型模輥；
高頻焊接是焊管生產中的關鍵工序，由於系統性的影響因素，至今還需要我們在生產第一線中探索經驗，每一台機組都有它的設計和製造差別，每一個操作者也有不同的習慣，也就是說有，機組和人一樣，都有自己的個性。我們將這些資料提供給大家，是為了讓我們更好得了解高頻焊接的基本原理，從而更好地結合自己的生產實踐，總結出適合於自己機組的操作規程。

附：API標准關於管子焊接質量的規定
（美國石油學會）API—5L/5CT焊縫標准
API-5CT標准規定：
10.5 壓扁試驗
10.5.4 第1組試驗方法----非整體熱處理的管子
試樣應在平行板間壓扁。在每組壓扁試樣中，一個試樣應在90°位置壓扁，另一個試樣應在0°位置壓扁。試樣應壓扁至相對管壁相接觸為止。在板間距離不小於表 C.23或表E.23規定值時，試樣任何部位不應產生裂紋或斷裂。在整個壓扁過程中，不應出現不良的組織結構、焊縫未熔合、分層、金屬過燒或擠出金屬等現象。
10.5.5 第1和第2組試驗方法----整體熱處理的管子
試樣應在平行板間壓扁，且焊縫處於彎曲程度最大處。由檢驗人員決定，還應使焊縫位於距彎曲程度最大處90°位置進行壓扁試驗。試樣應壓扁至相對管壁相接觸為止。在板間距離不小於表C.23或表E.23規定值時，試樣任何部位不應產生裂紋或斷裂。在整個壓扁過程中，不應出現不良的組織結構、焊縫未熔合、分層、金屬過燒或擠出金屬等現象。

API-5L標准規定：
6.2.2 壓扁試驗驗收標准
壓扁試驗驗收標准如下：
a) 鋼級高於A25級的電焊鋼管以及規格小於12-3/4的激光焊鋼管。
1）對於規定壁厚等於或大於0.500in(12.7mm)，且鋼級為X60或更高鋼級的鋼管原始外徑(OD)的三分之二的焊縫應不出現開裂。對所有其他鋼級和規定壁厚的鋼管，壓扁到鋼管原始外徑的1/2時，焊縫不應出現開裂。
2）對D/t大於10的鋼管繼續壓扁到鋼管原始外徑(OD)的三分之一，除焊縫之外不應出現焊縫或斷裂。
3）對所有D/t的鋼管，繼續壓扁，直到鋼管的管壁貼合為止，在整個壓扁試驗過程中，不得出現分層或過燒金屬的現象。
b)對A25鋼級的焊接鋼管，壓扁到鋼管原始外徑的四分之三焊縫應不出現開裂。繼續壓扁到到鋼管原始外徑的60%，除焊縫之外的金屬應不出現焊縫或斷裂。
注1：對於所有壓扁試驗，規格小於2-3/8的鋼管，焊縫包括熔合線兩側各1/4in（6.4mm）范圍內的金屬，規格不小於2-3/8的鋼管焊縫包括熔合線兩側各1/2in（12.7mm）范圍內的金屬
注2：對於經過熱減徑機的電焊鋼管，在熱減徑前進行壓扁試驗，壓扁試驗的原始外徑由製造廠確定。其他情況下，原始外徑為規定外徑。

表C.23 電焊管壓扁試驗板間距離
鋼級 D/t 最大板間距離mm
H40 ≥16
＜16 0.5D
D×(0.830-0.0206 D/t)
J55、K55 ≥16
3.93~16
＜3.93 0.65D
D×(0.980-0.0206 D/t)
D×(1.104-0.0518 D/t)
M65
N80(a)
L80
C95(a)
P110(b)
Q125(b) 全部
90~28
90~28
90~28
全部
全部 D×(1.074-0.0194 D/t)
D×(1.074-0.0194 D/t)
D×(1.074-0.0194 D/t)
D×(1.080-0.0178 D/t)
D×(1.086-0.0163 D/t)
D×(1.092-0.0140 D/t)
D——管子規定外徑，mm。
t——管子規定壁厚，mm。
(a) 如果壓扁試樣失效於12或6點位置，壓扁試驗應繼續進行，直到剩餘試樣在3或9點位置失效。12或6點位置上的早期失效不應作為拒收依據。
(b) 見A.5(SR11)。壓扁應至少為0.85D。

表E.23 電焊管壓扁試驗板間距離
鋼級 D/t 最大板間距離in
H40 ≥16
＜16 0.5D
D×(0.830-0.0206 D/t)
J55、K55 ≥16
3.93~16
＜3.93 0.65D
D×(0.980-0.0206 D/t)
D×(1.104-0.0518 D/t)
M65
N80(a)
L80
C95(a)
P110(b)
Q125(b) 全部
90~28
90~28
90~28
全部
全部 D×(1.074-0.0194 D/t)
D×(1.074-0.0194 D/t)
D×(1.074-0.0194 D/t)
D×(1.080-0.0178 D/t)
D×(1.086-0.0163 D/t)
D×(1.092-0.0140 D/t)
D——管子規定外徑，in。
t——管子規定壁厚，in。
（a）如果壓扁試樣失效於12或6點位置，壓扁試驗應繼續進行，直到剩餘試樣在3 或9點位置失效。12或6點位置上的早期失效不應作為拒收依據。
（b）見A.5(SR11)。壓扁應至少為0.85D。

⑤ 什麼是白件焊管

1.低壓流體輸送用焊接鋼管(GB/T3092-1993)也稱一般焊管，俗稱黑管。是用於輸送水、煤氣、空氣、油和取暖蒸汽等一般較低壓力流體和其他用途的焊接鋼管。鋼管接壁厚分為普通鋼管和加厚鋼管;接管端形式分為不帶螺紋鋼管(光管)和帶螺紋鋼管。鋼管的規格用公稱口徑(mm)表示，公稱口徑是內徑的近似值。習慣上常用英寸表示，如11/2等。低壓流體輸送用焊接鋼管除直接用於輸送流體外，還大量用作低壓流體輸送用鍍鋅焊接鋼管的原管。

2.低壓流體輸送用鍍鋅焊接鋼管(GB/T3091-1993)也稱鍍鋅電焊鋼管，俗稱白管。是用於輸送水、煤氣、空氣油及取暖蒸汽、暖水等一般較低壓力流體或其他用途的熱浸鍍鋅焊接(爐焊或電焊)鋼管。鋼管接壁厚分為普通鍍鋅鋼管和加厚鍍鋅鋼管;接管端形式分為不帶螺紋鍍鋅鋼管和帶螺紋鍍鋅鋼管。鋼管的規格用公稱口徑(mm)表示，公稱口徑是內徑的近似值。習慣上常用英寸表示，如11/2等。

3.普通碳素鋼電線套管(GB3640-88)是工業與民用建築、安裝機器設備等電氣安裝工程中用於保護電線的鋼管。

4.直縫電焊鋼管(YB242-63)是焊縫與鋼管縱向平行的鋼管。通常分為公制電焊鋼管、電焊薄壁管、變壓器冷卻油管等等。

5.承壓流體輸送用螺旋縫埋弧焊鋼管(SY5036-83)是以熱軋鋼帶卷作管坯，經常溫螺旋成型，用雙面埋弧焊法焊接，用於承壓流體輸送的螺旋縫鋼管。鋼管承壓能力強，焊接性能好，經過各種嚴格的科學檢驗和測試，使用安全可靠。鋼管口徑大，輸送效率高，並可節約鋪設管線的投資。主要用於輸送石油、天然氣的管線。

6.承壓流體輸送用螺旋縫高頻焊鋼管(SY5038-83)是以熱軋鋼帶卷作管坯，經常溫螺旋成型，採用高頻搭接焊法焊接的，用於承壓流體輸送的螺旋縫高頻焊鋼管。鋼管承壓能力強，塑性好，便於焊接和加工成型;經過各種嚴格和科學檢驗和測試，使用安全可靠，鋼管口徑大，輸送效率高，並可節省鋪設管線的投資。主要用於鋪設輸送石油、天然氣等的管線。

7.一般低壓流體輸送用螺旋縫埋弧焊鋼管(SY5037-83)是以熱軋鋼帶卷作管坯，經常溫螺旋成型，採用雙面自動埋弧焊或單面焊法製成的用於水、煤氣、空氣和蒸汽等一般低壓流體輸送用埋弧焊鋼管。

8.一般低壓流體輸送用螺旋縫高頻焊鋼管(SY5039-83)是以熱軋鋼帶卷作管坯，經常溫螺旋成型，採用高頻搭接焊法焊接用於一般低壓流體輸送用螺旋縫高頻焊鋼管。

9.樁用螺旋焊縫鋼管(SY5040-83)是以熱軋鋼帶卷作管坯，經常溫螺旋成型，採用雙面埋弧焊接或高頻焊接製成的，用於土木建築結構、碼頭、橋梁等基礎樁用鋼管。

⑥ 螺旋焊管的檢驗工藝

原材料檢驗——校平檢驗——對接焊檢驗——成型檢驗——內焊檢驗——外焊檢驗——切管檢驗——超聲波檢驗——坡口檢驗——外形尺寸檢驗——X射線檢驗——水壓試驗——最終檢驗
為保證產品質量，我們制定了完善的質量計劃，現場工作程序及檢驗、試驗計劃。 本項目的防腐要求與國內其它項目相比有較大不同，其主要區別在於：
·內防腐材料國內一般採用水泥砂漿，本項目採用無毒環氧塗料(厚度0.4mm)。
·外防腐塗層電火花試驗電壓國內一般為3000伏，最高不超過5000伏，本項目為10千伏。針對以上要求，我們著重抓好以下二方面的工作：
·嚴格打砂工作程序以保證除銹質量，並在1小時內完成內外底漆的噴塗，這是保證防腐質量的根本。
·在制定防腐工藝時我們特別要求玻璃絲布首先浸透環氧煤瀝青塗劑，半機械滾纏，並對玻璃絲布由人工用滾筒推平的方法操作，以保證外塗層的均勻細密。
·內外防腐的管子，放在露天堆場達4個月檢驗，內塗層沒有黃色麻點等不良現象，外防腐層電火花試驗仍可達10千伏的要求。 下面，我把螺旋焊管與直縫焊管技術特性做一個簡單的比較：
·材料的冶金性能
直縫埋弧焊管是用鋼板生產的，而螺旋焊管是用熱軋卷板生產的。熱軋帶鋼機組軋制工藝具有一系列的優點，具有獲得生產優質管線鋼的冶金工藝能力。例如，在輸出台架上裝有水冷卻系統以加速冷卻，這就允許使用低合金成分來達到特殊的強度等級和低溫韌性，從而改進鋼材的可焊性。但這一系統在鋼板生產廠基本沒有。卷板的合金含量(碳當量)往往低於相似等級的鋼板，這也提高了螺旋焊管的可焊性。
更需要說明的是，由於螺旋焊管的卷板軋制方向不是垂直鋼管軸線方向(其夾解取決於鋼管的螺旋角)，而直縫鋼管的鋼板軋制方向垂直於鋼管軸線方向，因而，螺旋焊管材料的抗裂性能優於直縫鋼管。
·焊接工藝
從焊接工藝而言，螺旋焊管與直縫鋼管的焊接方法一致，但直縫焊管不可避免地會有很多的丁字焊縫，因此存在焊接缺陷的機率也大大提高，而且丁字焊縫處的焊接殘余應力較大，焊縫金屬往往處於三向應力狀態，增加了產生裂紋的可能性。
而且，根據埋弧焊的工藝規定，每條焊縫均應有引弧處和熄弧處，但每根直縫焊管在焊接環縫時，無法達到該條件，由此在熄弧處可能有較多的焊接缺陷。
·強度特點
管子在承受內壓時，通常在管壁上產生兩種主要應力，即徑向應力δY和軸向應力δX。焊縫處合成應力δ=δY(l/4sin2α+cos2α)1/2，其中，α為螺旋焊管焊縫的螺旋角。
螺旋焊管焊縫的螺旋角一般為50-75度，因此螺旋焊縫處合成應力是直縫焊管主應力的60-85%。在相同工作壓力下，同一管徑的螺旋焊管比直縫焊管壁厚可減小。
根據以上特點可知：
A?螺旋焊管發生爆破時，由於焊縫所受正應力與合成應力比較小，爆破口一般不會起源於螺旋焊縫處，其安全性比直縫焊管高。
B.當螺旋焊縫附近存在與之相平行的缺陷時，由於螺旋焊縫受力較小，故其擴展的危險性不如直焊縫大。
C.由於徑向應力是存在於鋼管上的最大應力，所以焊縫處於垂直應力這一方向時承受最大載荷。即直縫承受的載荷最大，環向焊縫承受的載荷最小，螺旋縫介於二者之間。
·靜壓爆破強度
經有關對比試驗，驗證了螺旋焊管與直縫焊管的屈服壓力與爆破壓力實測值和理論值基本吻合，偏差接近。但無論是屈服壓力還是爆破壓力，螺旋焊管均低於直縫焊管。爆破試驗還顯示出螺旋焊管爆破口的環向變形率明顯大於直縫焊管。由此證實，螺旋焊管的塑性變形能力優於直縫焊管，爆破口一般只局限於一個螺距內，這是螺旋焊縫對裂口的擴展起了有力的約束作用所致。
·韌性和疲勞強度
管道發展的趨勢是大口徑、高強度。隨著鋼管直徑的加大、所用鋼級的提高，產生韌性斷裂尖穩擴展的趨勢越大。根據美國有關研究機構的試驗表明，螺旋焊管與直縫焊管雖然同為一個級別，但螺旋焊管具有較高的沖擊韌性。
輸送管線由於輸量的變化，在實際操作過程中，鋼管是承受隨機交變載荷的作用。了解鋼管的低循環疲勞強度，對判斷管線的使用壽命具有重要的意義。
按測定結果，螺旋焊管的疲勞強度與無縫管和電阻焊管相同，試驗的數據與無縫管和電阻管分布在同一區內，而比一般的埋弧直縫焊管要高。
·現場可焊性
現場的可焊性主要是由鋼管的材質和埠配合尺寸公差決定的。
考慮到鋼管安裝施工的要求，鋼管加工生產的連續性的和外形幾何尺寸的一致性尤為重要。
螺旋焊管的生產是基本上在同一工況條件下穩定的連續流程：而直縫焊管製作工序是分段的，包括整板/壓頭/預卷/點焊/焊接/精整/組對等多道工序過程。這是螺旋焊管生產區別於直縫焊管生產的重要特徵。
穩定的生產工況非常便於焊接質量的控制和幾何尺寸的保證。由於螺旋焊管管型規整、焊縫均勻分布，相對於直縫焊管，螺旋鋼管有非常好的管口橢圓度和端面垂直度，保證了現場鋼管焊接組對時的組對精度。
·對輸送介質流動特性的影響
輸送管線中的壓降和管子的長度、流體粘滯系數、流體速度、流體阻力系數都成正比，而和管子的內徑成反比。而流體阻力系數既與雷諾數有關，又與管子內壁表面的粗糙度有關。經測定，管子內壁表面的粗糙度所起的影響要比局部隆起的面積(如螺旋形的焊縫或縱長的焊縫、甚至包括內環形焊縫)所起的影響大十倍。
·生產與管理
螺旋焊縫鋼管的生產能體現出優質高效的優勢。一台螺旋焊管機組的生產量相當於5-8台直縫焊管設備，如何使多台卷管設備生產線都能夠達到同一製作標准，即按統一的生產工藝規范和質量保證體系生產以滿足焊接質量要求與管道製造等級將是一項繁重的工作。
多頭生產勢比增加工程管理與質量監督的工程量。多台直縫卷管機組及相應的焊接設備，其操作人員的操作技能、質量意識、分布的點和控製程序的差異將帶來生產管理、計劃進度、檢查驗收、交付協調等方面的諸多困難，極易造成管理與協調上的忙亂和生產廠家與施工單位的質量推諉。
·質量保證
按照螺旋焊管生產標準的規定，螺旋焊縫鋼管的主要檢驗/控制項目包括：
外形尺寸：鋼管外徑、壁厚、橢圓度、彎曲度、管端垂直度、
長度外觀質量：焊縫余高、錯邊、鋼管表面、分層、夾雜、焊縫缺陷判定
化學成分
焊接接頭拉伸試驗
靜水壓試驗
酸蝕檢驗
無損檢驗
而直縫焊管沒有相應的生產標准。
一般螺旋焊管機組均採用在線連續檢驗方式來保證焊縫的的焊接質量，這是螺旋焊管生產區別於直縫焊管生產的另一重要特徵。連續檢驗有利於焊接缺陷的監控、焊接質量的穩定、焊接等級的保證。
由於生產工藝的限制，直縫焊管極難實現連續不間斷檢驗。這將使焊接隱患與質量問題的出現機率增加，甚至影響將來管線運行的整體工作可靠性。
·生產資質
螺旋焊管生產廠家應持有國家頒發的工業產品生產許可證。許可證制度要求螺旋焊管的生產廠家首先應通過國家認定的權威檢定機構的審查考核，具備相應的生產手段、檢驗設備，質量保證體系運行良好有效，產品應符合國家標準的等級和質量規范的要求，經國家工業產品生產許可證辦公室確認後發證。所以螺旋焊管生產廠家均有較為完善的質量保證體系和質量控制的運作程序。
直縫焊管生產廠家沒有工業產品生產許可證的要求。
·價格分析
由於熱軋卷板的材質技術性能和生產技術工藝要求較高，故一方面國內符合標準的生產廠家比鋼板生產廠家要少，另一方面其生產工藝和品質等級決定其市場價位亦高於熱軋鋼板。這是螺旋焊管的市場售價高於直縫焊管的主要原因。對於鋼管銷售價格的組成，材料價格是主導甚至是決定性因素。
認真考察螺旋焊管與直縫焊管的價格差異，螺旋焊管的價位略高於直縫焊管是由於生產主材的價格差異所致。然而鋼管製作僅只是項目工程的一部份，若考慮到工程整體質量、項目綜合造價等因素，螺旋焊管仍具有整體優勢。
定尺長度與價格
生產定尺長度管比通常長度管的成材率下降幅度較大，生產企業提出加價要求是合理的。加價幅度各企業不盡一致，一般為基價基礎上加價10%左右。定尺長度應在通常長度范圍內，是合同中要求的某一固定長度尺寸。但實際操作中都切出絕對定尺長度是不大可能的，因此標准中對定尺長度規定了允許的正偏差值。若標准中無倍尺長度偏差及切割餘量規定時，應由供需雙方協商並在合同中註明。倍長尺度同定尺長度一樣，會給生產企業帶來成材率大幅度降低，因此生產企業提出加價是合理的，其加價幅度同定尺長度加價幅度基本相同。
等離子切割煙塵
等離子在切割工件過程中會產生大量的化金屬蒸氣、臭氧、氮氧化物煙塵，會嚴重污染周圍環境。解決煙塵問題的關鍵是如何把等離子煙塵全部吸入到除塵設備中，從而防止空氣污染。
而對於螺旋焊管等離子切割，除塵的難點是：
1、等離子槍的噴嘴在切割時空氣同時向兩個反方向吹出，從而使煙塵從螺旋鋼管的兩端冒出，而安裝在螺旋鋼管的一個方向的吸氣口是很難將煙塵很好回收。
2、吸入口外圍冷空氣從機器空隙外進入吸入口且風量很大，使螺旋鋼管內煙塵和冷空氣的總量大於除塵器吸入的有效風量，從而切割煙塵徹底吸收變得不可能完成。
3、由於切割部位距離除塵吸入口較遠，到達吸入口處的風力難以抽動煙塵。
為此，吸塵罩的設計原則是：
1、除塵器吸入的風量要大於等離子切割所產生的煙塵和管道內部空氣的總量，應該是在螺旋鋼管內部形成一定量的負壓腔，而且盡量不讓外界的空氣大量進入螺旋鋼管，才能有效地將煙塵吸進除塵器。
2、在螺旋鋼管切割點以後的位置將煙塵堵住，吸入口處盡量避免冷空氣進入螺旋鋼管內部，在螺旋鋼管內部空間形成一個負壓
將煙塵擋板安裝在螺旋鋼管內部隨行小車上並置於等離子槍切割點大約500mm處，在螺旋鋼管切斷後停留一下，達到將煙塵全部吸收。注意煙塵擋板需准確定位在切斷後的位置。此外為使支撐煙塵擋板的隨行小車與螺旋鋼管轉動相互吻合，必須讓隨行小車的走輪角度與內輥角度保持一致。
對於直徑大約800mm的大口徑螺旋焊管等離子切割，可以採用該方法;對於直徑小於800mm，管徑小煙塵不能從出管方向冒出，不必安裝內部擋板。但在成型器煙塵吸入口處，必須有遮擋冷空氣進入的外部擋板。

⑦ 工藝冷水機如何

很高興凱德利冷機回答

冷水機（殼管式）生產工藝指導書是實現冷水機（殼管式）設計，保證冷水機（殼管式）質量，節約能源，降低消耗的重要手段，是冷水機進行生產准備，計劃調度，加工操作，安全生產，技術檢測和健全勞動組織的重要依據，也是提高經濟效益的技術保證。

冷水機（殼管式）生產工藝可以分為以下幾部分。

冷水機機架加工工序 下料

1． 根據圖紙要求，確認各規格類型的方通、角鐵，計算出用量，到庫房領料； 2． 將領來的料整齊堆放在切割機左前邊，以便拿取；

3． 使用切割機之前必須檢查線路有無異常，切割砂輪片有無松動及破損、裂紋現象，

通電空轉1~2分鍾，檢查切割機轉動是否正常；

4． 根據技術圖紙，用切割機下料到規定尺寸，一般下料誤差控制在±1mm；

5． 將下好的料整齊堆放在切割機右前方，將料頭等放在規定的位置，下料完畢，關閉

電源，將工件轉移到下道工序，清潔好工作場地；

打磨

1． 到庫房領取打磨機及打磨砂輪片；

2． 檢查打磨機接線是否有破損，砂輪片是否破損及裂紋，按正確安裝方法將砂輪固定

好，通電空轉1~2分鍾檢查打磨機轉動是否正常；

3． 將下好坯料上的毛刺及切割熔渣打磨掉，將須焊接部位打磨整平光亮，將打磨好的

工件按規格尺寸分類堆放整齊；

4． 打磨完畢後將工件轉入到下道工序，清理好工作場地； 焊接

1． 核對所焊接零部件與技術圖紙要求是否相符；

2． 焊接作業之前必須檢查線路、電焊機有無異常，作業時必須穿戴好勞保用品； 3． 6． 7． 焊接之前

B．冷水機製冷管路焊接工序

1．核對所焊接零部件與技術圖紙要求是否相符；

2．焊接作業之前必須檢查氣瓶、管路和焊槍有無異常，作業時必須穿戴好勞保用品； 3．焊管之前，必須查看管內有無雜物，對有塗鍍層的對象焊接前必須除去塗鍍層，才能進行焊接；

4．銅管與銅管對接焊時，必須將銅管一頭脹大並帶負錐口，兩頭對接相配長度不小於

10mm； 5．控制焊管溫度（靠人工經驗），銅類工件650℃~750℃，銀與銅焊及錫與銅焊一般450℃~600℃，所有焊件必須按不同焊料預先加熱至低於焊接溫度50℃~100℃，再進行焊接； 10．純銅管（紫銅管）焊接用203磷銅銻焊條，必須機內焊接，焊接不方便的焊接位（不能在機外焊接的焊接位）和毛細管焊接須用5%銀基釺焊條，鋼、鐵焊件用黃銅焊條和硼沙粉焊接；

11．焊接後要求急速冷卻，使表面氧化層脫落，須放入水中冷卻（也可將浮化劑和皂化劑配液冷卻），鑄件除外。不能用冷卻液冷卻的焊件，焊後要用助焊劑將其表面氧化層燒脫並清理干凈；

12．所有焊介面必須保持表面平整光滑，焊縫均勻，不得出現虛焊及大量或大面積堆焊； 13．管件焊接完工後，必須用氣管將管內氧化層吹凈，應經專職檢查員檢查合格後方能轉入下道工序；

14．畢後應切斷電源，收點好裝備，把工件擺放整齊，清潔好工作場地；

⑧ 直縫鋼管的全面分析

埋弧焊直縫鋼管在行業中的應用是有目共睹的，它的廣泛應用必定是因為它本身所具備的獨特的優點。但是作為一個成功的商家我們應該充分全面的了解一下這個產品，要合理分析一下熱軋鋼管的優缺點。熱軋20#直縫鋼管缺點:
【1】不均勻冷卻造成的殘余應力.殘余應力是在沒有外力作用下內部自相平衡的應力,各種截面的熱軋型鋼都有這類殘余應力,一般型鋼截面尺寸越大,殘余應力也越大.殘余應力雖然是自相平衡的,但對鋼構件在外力作用下的性能還是有一定影響.如對變形,穩定性,抗疲勞等方面都可能產生不利的作用;
【2】經過焊接之後,直縫鋼管內部的非金屬夾雜物被壓成薄片,出現分層現象.分層使20#直縫鋼管沿厚度方向受拉的性能大大惡化,並且有可能在焊縫收縮時出現層間撕裂.焊縫收縮誘發的局部應變時常達到屈服點應變的數倍,比荷載引起的應變大得多.埋弧焊直縫鋼管優點:可以破壞鋼錠的鑄造組織,細化鋼材的晶粒,並消除顯微組織的缺陷,從而使鋼材組織密實,力學性能得到改善.這種改善主要體現在沿軋制方向上,從而使20#直縫鋼管在一定程度上不再是各向同性體;澆注時形成的氣泡,裂紋和疏鬆,也可在高溫和壓力作用下被焊合。 直縫鋼管的高頻焊接過程是在高頻焊管機組中完成的。高頻焊管機組通常由滾壓成型、高頻焊接、擠壓、冷卻、定徑、飛鋸切斷等部件組成，機組的前端配有儲料活套，機組的後端配有鋼管翻轉機架；電氣部分主要有高頻發生器、直流勵磁發電機和儀表自動控制裝置等組成。現以165高頻焊管機組為例，其主要技術參數如下：3.1 焊管成品
圓管外徑： φ111~165mm
方管： 50×50~125×125mm
矩形管： 90×50~160×60~180×80mm
成品管壁厚：2~6mm
3.2 成型速度： 20~70米/分鍾
3.3 高頻感應器：
熱功率： 600KW
輸出頻率： 200~250KHz
電源： 三相380V 50Hz
冷卻： 水冷
激勵電壓： 750~1500V 5.1 焊縫間隙的控制
將帶鋼送入焊管機組，經多道軋輥滾壓，帶鋼逐漸捲起，形成有開口間隙的圓形管坯，調整擠壓輥的壓下量，使焊縫間隙控制在1~3mm，並使焊口兩端齊平。如間隙過大，則造成鄰近效應減少，渦流熱量不足，焊縫晶間接合不良而產生未熔合或開裂。如間隙過小則造成鄰近效應增大，焊接熱量過大，造成焊縫燒損；或者焊縫經擠壓、滾壓後形成深坑，影響焊縫表面質量。
5.2 焊接溫度控制
焊接溫度主要受高頻渦流熱功率的影響，根據公式（2）可知，高頻渦流熱功率主要受電流頻率的影響，渦流熱功率與電流激勵頻率的平方成正比；而電流激勵頻率又受激勵電壓、電流和電容、電感的影響。激勵頻率公式為：
f=1/[2π(CL)1/2]...(1)
式中：f-激勵頻率(Hz)；C-激勵迴路中的電容(F)，電容=電量/電壓；L-激勵迴路中的電感，電感=磁通量/電流
上式可知，激勵頻率與激勵迴路中的電容、電感平方根成反比、或者與電壓、電流的平方根成正比，只要改變迴路中的電容、電感或電壓、電流即可改變激勵頻率的大小，從而達到控制焊接溫度的目的。對於低碳鋼，焊接溫度控制在1250~1460℃，可滿足管壁厚3~5mm焊透要求。另外，焊接溫度亦可通過調節焊接速度來實現。
當輸入熱量不足時，被加熱的焊縫邊緣達不到焊接溫度，金屬組織仍然保持固態，形成未熔合或未焊透；當輸入熱時不足時，被加熱的焊縫邊緣超過焊接溫度，產生過燒或熔滴，使焊縫形成熔洞。
5.3 擠壓力的控制
管坯的兩個邊緣加熱到焊接溫度後，在擠壓輥的擠壓下，形成共同的金屬晶粒互相滲透、結晶，最終形成牢固的焊縫。若擠壓力過小，形成共同晶體的數量就小，焊縫金屬強度下降，受力後會產生開裂；如果擠壓力過大，將會使熔融狀態的金屬被擠出焊縫，不但降低了焊縫強度，而且會產生大量的內外毛刺，甚至造成焊接搭縫等缺陷。
5.4 高頻感應圈位置的調控
高頻感應圈應盡量接近擠壓輥位置。若感應圈距擠壓輥較遠時，有效加熱時間較長，熱影響區較寬，焊縫強度下降；反之，焊縫邊緣加熱不足，擠壓後成型不良。
5.5 阻抗器是一個或一組焊管專用磁棒，阻抗器的截面積通常應不小於鋼管內徑截面積的70%，其作用是使感應圈、管坯焊縫邊緣與磁棒形成一個電磁感應迴路，產生鄰近效應，渦流熱量集中在管坯焊縫邊緣附近，使管坯邊緣加熱到焊接溫度。阻抗器用一根鋼絲拖動在管坯內，其中心位置應相對固定在接近擠壓輥中心位置。開機時，由於管坯快速運動，阻抗器受管坯內壁的磨擦而損耗較大，需要經常更換。
5.6 焊縫經焊接和擠壓後會產生焊疤，需要清除。清除方法是在機架上固定刀具，靠焊管的快速運動，將焊疤刮平。焊管內部的毛刺一般不清除。
5.7 工藝舉例
現以焊制φ32×2mm直縫焊管為例，簡述其工藝參數：
帶鋼規格：2×98mm 帶寬按中徑展開加少量成型餘量
鋼材材質：Q235A
輸入 勵磁電壓：150V 勵磁電流：1.5A 頻率：50Hz
輸出 直流電壓：11.5kV 直流電流：4A 頻率：120000Hz
焊接速度：50米/分鍾
參數調節：根據焊接線能量的變化及時調節輸出電壓和焊接速度。參數固定後一般不用調整。 根據GB/T3091《低壓流體輸送用焊接鋼管》標準的規定，焊管的公稱直徑為6~150mm，公稱壁厚為2.0~6.0mm，焊管的長度通常為4~10米，可按定尺或倍尺長度出廠。鋼管表面質量應光滑，不允許有折疊、裂縫、分層、搭焊等缺陷存在。鋼管表面允許有不超過壁厚負偏差的劃道、刮傷、焊縫錯位、燒傷和結疤等輕微缺陷存在。允許焊縫處壁厚增厚和內縫焊筋存在。

⑨ 管道焊接要求!

管道焊接要求
（1）一般要求
① 管子焊接後應進行外觀檢查、無損檢測和液壓試驗。
② 液壓試驗應按中國船級社《鋼質海船入級與建造規范》第3篇第2章第5節的規定進行。

（2）外觀檢查
焊縫表面不應有裂紋、焊瘤、氣孔、咬邊以及未填滿的弧坑和凹陷存在。如有上述缺陷應進行修補。

（3）無損檢測
① Ⅰ類受壓管系的對接焊縫應按表11的規定進行射線檢測；Ⅱ類受壓管系的對接焊縫由中國船級社驗船師指定位置進行射線檢測。射線檢測的靈敏度應符合《材料與焊接規范》7.5.4.5的規定。
表11 Ⅰ類受壓管系對接焊縫的射線檢測范圍
管子外徑/mm 檢測范圍 管子外徑/mm 檢測范圍
≤76 由中國船級社驗船師指定位置抽查 ＞76 焊縫100％進行檢查
② 如用超聲波檢測代替射線檢測，應經中國船級社同意。
③ Ⅰ類受壓管系的填角焊縫應按表12的規定進行磁粉檢測；Ⅱ類受壓管系的填角焊縫由中國船級社驗船師指定位置進行磁粉檢測。
表12 Ⅰ類受壓管系填角焊縫的磁粉檢測范圍
管子外徑/mm 檢測范圍 管子外徑/mm 檢測范圍
≤76 由中國船級社驗船師指定位置抽查 ＞76 焊縫100％進行檢查

4) 焊後熱處理
① 碳鋼和碳錳鋼鋼管及組合分支管。
在下列情況下，應進行焊後消除應力的熱處理：
a. 鋼管和組合分支管的含碳量超過0.23%；
b. 鋼管和組合分支管的含碳量未超過0.23%，但壁厚超過20mm的Ⅰ類受壓管或壁厚超過30mm的Ⅱ類受壓管。
② 所有合金鋼鋼管和組合分支管。
在下列情況下，均應進行適當的熱處理：
a. 用電弧焊連接；
b. 經加熱成形，或彎管加工的；
c. 冷彎成形而彎心半徑小於3倍管子外徑的（彎心半徑從彎管內側邊緣測量）。
③ 凡採用氧－乙炔氣體焊連接的管子，焊後均應進行正火加回火處理，對材料為碳鋼或碳錳鋼時，亦可採用正火處理。
④ 碳鋼、碳錳鋼的消除應力熱處理溫度為580～620℃；保溫時間按每25mm管壁厚度1h選取。合金鋼消除應力熱處理的溫度應根據材料成分確定，並經中國船級社驗船師同意。

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⑩ 高頻焊管的優點

高頻焊管是利用10~500KHz高頻電流流經金屬連接面產生電阻熱 並施加（或不施加）壓力達到金屬結合的一種焊接管。高頻焊管的特點是:焊接速度大,焊接熱影響區小,焊接對工件可以不清理,可焊薄壁管,可焊金屬管.

高頻焊管焊接是利用交流電的趨膚效應和鄰近效應，鋼材經滾壓成型後，形成一個截面斷開的圓形管坯，在管坯內靠 近感應線圈中心附近旋轉一個或一組阻抗器，阻抗器與管坯開口處形成一個電磁感應迴路，在趨膚效應和鄰近效應的作用 下，管坯開口處邊緣產生強大而集中的熱效應，使焊縫邊緣迅速加熱到焊接所需溫度經壓輥擠壓後，熔融狀態的金屬實現 晶間接合，冷卻後形成一條牢固的對接焊縫。