特大橋連續鋼構鋼束是怎麼編號的

Ⅰ 某路線上有一座100+150+100米的連續剛構橋這座橋屬於中橋還是大橋特大橋

剛構橋，主要承重結構採用剛構的橋梁，即梁和腿或墩台身構成剛性連接。剛構橋的主要承重結構是梁與橋墩固結的剛架結構，由於墩梁固結，使得梁和橋墩整體受力，橋墩不僅承受樑上荷載引起的豎向壓力，還承擔彎矩和水平推力。

Ⅱ 求特大跨連續剛構橋研究與實踐電子書和蘇通大橋輔航道連續剛構橋建造技術電子書

2．鋼箱梁製造要點鋼箱梁為正交異性板結構，即由互為垂直的面板、縱肋和橫肋組成的箱體結構，基於這一構造特點和設計要求，鋼箱梁製造應用應考慮以下要素：（1）建立合理的整體工藝設計方案對於大型鋼箱梁製造，首先應設計合理的工藝流程，便於質量控制和施工作業。為了提高工效、降低成本、縮短工期，應提高機械自動化程度。 （2）影響焊接質量的因素一個箱梁節段中焊縫累計長度約500m以上，採用CO2焊、手工弧焊和埋弧自動焊等多種焊接方法，施焊位置包括平焊、立焊和仰焊；鋼箱梁製造周期在一年以上，往往在露天作業，需要考慮春夏秋冬季節變化及溫度、濕度、風雨等環境因素的影響。（3）影響幾何精度的因素鋼箱梁的幾何精度受組裝精度和焊接變形控制兩大因素的影響。組裝精度受胎架精度及露天作業對日照變化引起的溫差影響；焊接變形受焊接方法、焊縫斷面、施焊順序及約束狀態的影響，並預留收縮變形的補償量。

Ⅲ 連續剛構橋的設計原則

(1) 合理確定主跨、中邊跨比及箱梁高度、梁底線形
連續剛構橋主跨跨徑的確定分跨江河和跨峽谷。跨江河的連續剛構橋的主跨跨徑是依據江河特徵、通道等級以及通過水文計算來確定的。一般來說，江河通航的等級為II～III 級，橋梁的主跨跨徑為120～150m 之間；大江大河通航等級要求高，主跨跨徑應選擇在200m 以上。
(2) 箱梁斷面尺寸的選擇
對於大部分連續剛構橋來說，其橫斷面基本為箱形斷面，箱形斷面具有很好的整體性、結構剛度，特別是其抗扭能力很強。在橋梁箱梁斷面尺寸的擬定時，要考慮連續剛構的受力特性，在受力較復雜且難以通過計算準確掌握其受力狀態的區域，應通過加強合理的構造設計來避免出現不利情況，如適當增大根部梁高、增大0 號塊附近截面腹板厚度，適當增加普通鋼筋的設置和合理的配置預應力鋼束等一系列措施，來保證箱梁的構造與結構實際受力狀態偏差降到最低。

Ⅳ 橋博，截面設計工具里的參數設置。

鋼束參考線的編輯。
1. 參考線列表
參考線的類型：有限點式、分段函數式、參考線偏移式。，可有三種方式輸入：

1.有限點式：即輸入有限個點的X、Y坐標，相當於用折線模擬實際曲線；

2. 分段函數式：X方向分段輸入各組成曲線段的函數方程，採用C語言語法，例如如果曲線方程y = -0.001x1.5 + 3.0，x的范圍是[-100，100]，則輸入數據為：

u -100

u 100 -0.001*pow(fabs(x), 1.5) + 3.0 200

注意：

u 第1點只輸入X坐標即可，其它信息可不輸入（如果輸入則忽略）；

u 第2點函數方程表示從第1點到第2點之間的曲線方程；

u ?

u 第n點函數方程表示從第n-1點到第n點之間的曲線方程；

u 函數方程中的x只能用小寫字母；

u 加密段數：折線模擬曲線時使用的加密點數，越大越精確，但計算時間越長；

3 參考線偏移式：只需輸入已有參考線名稱和Y向偏移量即可；（先定義參考線）

使用時注意：

l 參考線僅對鋼束豎彎線形有效，對平彎線形無效；

l 為了使用調束工具的方便性，所有參考線應在同一坐標系中定義；

梁頂緣線：可根據指定單元已經輸入的坐標自動形成有限點式參考線

梁底緣線：可根據指定單元已經輸入的坐標自動形成有限點式參考線

2. 參考線幾何參數表
選中類型後，中間一欄打開「參考線幾何參數表」，具體填寫方法如下：
l 有限點式：用戶在第一列填寫「x坐標」值，在第二列輸入與之對應的「y坐標」值。一組（x，y）坐標描述一個點，則由這些點相連而成的一條折線就是參考線。
l 分段函數式：用戶在第一列填寫「控制點x」值，在第二列填寫函數方程「f（x）」，在第三列填寫「加密段數」。則每個「f（x）」描述其相應的控制點和前一個控制點之間的區段，並由其相應的加密段數均勻分割成多個有限點，整條參考線是由多個函數方程連接而成的一條分段函數曲線。
l 參考線偏移式：用戶在第一列填入既有參考線的名稱，在第二列填入y向偏移量。由此將生成一條在既有參考線基礎上經上下偏移的新參考線。
以上輸入時採用的坐標系和總體坐標系一致。

3. 自動生成參考線
在窗口的右下角，填入相關的單元號，即可生成由這些單元的頂緣點或底緣點連接而成的一條「分段函數式」的參考線。

4. 參考線示意圖
此窗口的左下角的「參考線示意 圖」可以顯示參考線形狀，

5. 檢查信息
可以對參考線輸入進行檢查，並提示出錯信息。

（補充：R235和Q235都是熱軋光圓鋼筋，屈服強度都為235MPa。R是帶肋鋼筋，Q是光圓鋼筋，一個表面有肋條，一個是光滑的。也就是說它們只是外觀形態有所區別。等級:R235(Q235),HRB335,HRB400及KL400鋼筋.R235為光圓鋼筋強度等級代號,其牌號為Q235,相當於原標准Ⅰ級鋼筋,公稱直徑mm,以偶數2mm遞增;HRB335,HRB400為鋼筋牌號,其中尾部數字為強度等級,HRB335相當於原標准Ⅱ級鋼筋;HRB400相當於原標准Ⅲ級鋼筋,該鋼筋公稱直徑mm,其中mm以下以2mm遞減,mm以上為25,28,32,36,40,50mm;KL400為余熱處理鋼筋的強度等級代號,鋼筋級別相當於原標準的Ⅲ級鋼筋,公稱直徑mm,尺寸進級情況與HRB相同等級:

輸入鋼束信息

1.1.1 數據准備首先對結構中的所有預應力鋼束進行編號。編號的原則：不同鋼束幾何類型、不同材料類型需分別編號，如果幾何類型相同，材料也相同，但需要考慮鋼束分批張拉彈性壓縮損失時也需根據張拉過程進行編號。
1.1.2 基本信息1. 鋼束鋼質：選擇預應力鋼束材料。2. 鋼束編束根數：例如，如果採用OVM15-7，則編束根數為7。3. 鋼束束數：同一類型鋼束的束數。
4. 鋼束錨固時彈性回縮合計總變形：指所有張拉端回縮合計值。參考《公橋規》2004第6.2.3條取值。
5. 張拉控制應力：鋼束在張拉端錨固時的有效預應力（應扣除錨口損失），輸入正值表示錨固應力，負值表示張拉力（對於先張法構件，應在此扣除溫差導致的σs3損失）。具體介紹：拉控制應力

張拉控制應力是指預應力鋼筋在進行張拉時所控制達到的最大應力值。其值為張拉設備（如千斤頂油壓表）所指示的總張拉力除以應力鋼筋截面面積而得的應力值，以σcon表示。

張拉控制應力的取值，直接影響預應力混凝土的使用效果，如果張拉控制應力取值過低，則預應力鋼筋經過各種損失後，對混凝土產生的預壓應力過小，不能有效地提高預應力混凝土構件的抗裂度和剛度。如果張拉控制應力取值過高，則可能引起以下問題：

（1）在施工階段會使構件的某些部位受到拉力（稱為預拉力）甚至開裂，對後張法構件可能造成端部混凝土局壓破壞。

（2）構件出現裂縫時的荷載值很接近,使構件在破壞前無明顯的預兆,構件的延性較差。

（3）為了減少預應力損失，有時需進行超張拉，有可能在超張拉過程中使個別鋼筋的應力超過它的實際屈服強度，使鋼筋產生較大塑性變形或脆斷。

張拉控制應力值的大小與施加預應力的方法有關，對於相同的鋼種，先張法取值高於後張法。這是由於先張法和後張法建立預應力的方式是不同的。先張法是在澆灌混凝土之前在台座上張拉鋼筋，故在預應力鋼筋中建立的拉應力就是張拉控制應力σcon。後張法是在混凝土構件上張拉鋼筋，在張拉的同時，混凝土被壓縮，張拉設備千斤頂所指示的張拉控制應力已扣除混凝土彈性壓縮後的鋼筋應力。為此，後張法構件的σcon值應適當低於先張法。

張拉控制應力值大小的確定，還與預應力的鋼種有關。由於預應力混凝土採用的都為高強度鋼筋，其塑性較差，故控制應力不能取得太高。

根據長期積累的設計和施工經驗，《混凝土結構設計規范》規定，在一般情況下，張拉控制應力不宜超過下表的限值。

張拉控制應力限值

鋼筋種類 先張法 後張法
預應力鋼絲、鋼絞線 0.75fptk 0.75fptk
執處理鋼筋 0.70fptk 0.65fptk

註：1.表中fptk為預應力鋼筋的強度標准值，見，《混凝土結構設計規范》附錄2附表2-8；

2.預應力鋼絲、鋼絞線、熱處理鋼筋的張拉控制應力值不應小於是0.4 fptk 。

符合一列情況之一時，表中的張拉控制應力限值可提高0.05 fptk ：

（1）要求提高構件在施工階段的抗裂性能，而在使用階段受壓區內設置的預應力鋼筋；

（2）要求部分抵消由於應力鬆弛、摩擦、鋼筋分批張拉以及預應力鋼筋與張拉台座之間的溫差等因素產生的預應力損失。
6. 超張拉系數：鋼束超張拉應力與張拉控制應力的比值。如果此值為0，該號鋼束不超張拉。
7. 成孔方式：
l 用於確定管道摩阻系數和局部偏差系數，參見表4-1。
l 在《公橋規》2004中，成孔方式更多，管道摩阻系數和局部偏差系數各異，程序所內定的取值不足以覆蓋規范的全部類型。
l 對於與下表取值不符的成孔方式，用戶應選擇自定義類型，然後填入相應的管道摩阻系數和局部偏差系數值。如果選擇用戶自定義管道,則應輸入實際的管道摩阻系數K和管道局部偏查系數μ
橋梁博士
表 4?1

管道成型方式
K
μ

非螺紋鋼筋
螺紋鋼筋

預埋鐵皮管
0.003
0.35
0.4

鋼管抽芯成型
0
0.55
0.6

橡膠管抽芯成型
0.0015
0.55
0.6

預埋波紋管
0.001
0.2

8. 成孔面積：鋼束預留孔道的面積。
l 成孔面積是指一束鋼束的成孔面積，即一個孔道的面積。
l 如果該號鋼束由多束構成，系統自動將該面積乘以束數。先張法構件應將此值設定為0。
l 在該鋼束尚未灌漿之前考慮其孔道對截面特徵削弱的影響。
9. 張拉方式：選擇施工時採用的張拉方法。此處的左、右端分別指鋼束的起、終點。
10. 體外束：選擇是否體外鋼束。若為體外束則不計入其對截面換算截面特徵的影響。
11. 鬆弛率：輸入鋼束的鬆弛率（％）。
l 可根據廠家提供的材料資料填寫。或按規范取值：
l 《公橋規》85可參考第5.2.10條取值；
l 《公橋規》2004參考第6.2.6條取值，填0時程序根據公式（6.2.6-1）按低鬆弛計算；

12. 鬆弛時間：
l 填0時程序按相關規范規定的鬆弛曲線取值，計算不同時間的鬆弛率；
l 不為0時程序按所填天數，按直線內插取值，計算不同時間的鬆弛率。
13. 鋼束名稱：作為備注使用，用以區別鋼束
14. 上、下參考線：在此輸入（在總體信息中）已經定義的上下參考線名稱，供輸入豎彎信息時使用。對於不使用參考線的鋼束，可以不填。
15. 取於文件：根據系統提供的幾種鋼束形狀，以文本參數形式輸入。
16. 其它信息：
l 相關單元號：與該鋼束相關的所有單元號，系統將完全按照用戶的設定來形成等效荷載。系統能自動識別與鋼束相關的預應力單元；當非預應力單元內有鋼束時，則必須人為在此設定相關單元號。預設系統只認為預應力單元才有預應力鋼束通過。
l 排除單元號：當鋼束通過幾個單元的交界處時，為確保鋼束位置判斷的可靠性，採用排除單元來避免二義性，系統在自動分析鋼束位置後，再去掉用戶輸入的排除單元號。一般不予使用。
1.1.3 鋼束幾何描述1. 豎彎：

輸入：

l 是否導線輸入：按導線點輸入，用戶應逐行填入各導線點的（x，y）坐標，以及此點處的鋼束轉折半徑；若不按導線點輸入，用戶應逐行填入各轉折點的坐標，以及與前一點之間的曲線半徑，直線則填「0」。
l 是否相對坐標輸入：按相對坐標輸入，則用戶應逐行填入各點相對前一點的相對x坐標，而y坐標仍是絕對坐標；否則填絕對坐標；不論是否為相對坐標，其第一點坐標必須是絕對坐標。
l 幾何參數：用戶根據所選的輸入方式，填入適當的節點坐標和對應的半徑。用戶在這里使用參考線的概念，使所輸入的y坐標為相對於參考線的坐標。例如，對一座變截面連續梁，可在「總體信息」中生成其梁底緣線，作為參考線。而在輸入其底板束時只需輸入鋼束相對於底板的y高度方向位置，程序自動將直線鋼束調整為延梁底緣參考線走向的底板束。
l 在使用參考線時不可同時使用參考點坐標；不採用導線輸入的鋼束不能進行調束操作。
鋼束豎彎的輸入方式：
l 非導線方式：按線段形狀輸入，R不為0表示為圓弧，R=0表示直線

2 導線方式：按導線點方式輸入，R不為0表示圓弧過渡；

3 相對坐標：鋼束的起始節點X坐標為鋼束局部坐標系中的X坐標，以後各點的X坐標都為相對於前一點的偏移量，注意偏移量應為正值；

注意：節點X坐標應按從小到大的順序輸入；

鋼束豎彎數據格式為： X、Y、R、上下參考線（1/0）、強制直線（1/0），

l 上下參考線：

n 輸入1：表示該節點Y坐標相對上參考線；（Y坐標上正下負）

n 輸入0：表示該節點Y坐標相對下參考線；（Y坐標上正下負）

l 強制直線：

n 輸入1：表示該節點與上一節點間強制直線連接；

n 輸入0：表示該節點與上一節點間鋼束形狀相似於參考線在該區段的形狀

如果鋼束沒有指定參考線，則鋼束數據的意義與以前版本保持一致；鋼束數據中的上下參考線和強制直線信息都可不輸入；
如果指定了鋼束的參考線，則鋼束的輸入必須採用導線點方式，此時Y坐標值表示相對於參考線的偏移量，向上偏移為正，向下偏移為負；鋼束X坐標0點與其對應的參考線的X坐標0點重合。

特別注意！！！：如果鋼束使用參考線方式定義，為避免費解，最好將參考點的X、Y和傾角都置為0值。

2. 平彎：
鋼束的平彎輸入與豎彎輸入方法類似。此時的「z」坐標，是指橫向坐標。平彎輸入時，若不使用相對坐標，則其輸入的「x」值需與豎彎的「x」值以及整體坐標的「x」值相一致。為簡化輸入，用戶可使用相對坐標輸入，

5. 自動形成鋼束幾何：
特點：
l 僅對直線鋼束有效，例如在系桿拱剛性吊桿中的鋼束、或者桁架橋弦桿或腹桿中的鋼束等。
l 可通過鋼束的相關單元自動形成鋼束的幾何信息，包括鋼束自身的形狀及向總體坐標系的映射。

Ⅳ 中國目前建設規模最大的連續剛構橋是那座最大跨徑和橋長分別是多少在線等，急急急！！！

陝西神木至府谷高速公路神木窟野河特大橋為4*165+4*140+4*130三大跨連續剛構,規模為最大

Ⅵ 北盤江特大橋的主體結構

北盤江特大橋，主橋為（82.5+220+290+220+82.5）米預應力混凝土斜腿連續剛構，引橋為（5×30）+（3×30+4×30）米先簡支後結構連續的預應力混凝土T梁。主墩採用空心薄壁墩，最大墩高176米（承台至橋面），最大跨度290米。

Ⅶ 請問小橋、中橋、大橋、特大橋是怎麼劃分的

特大橋：多孔跨徑總長L&gt；1000m，單孔跨徑Lk&gt；150m；

大橋：多孔跨徑總長1000m≥L≥100m，單孔跨徑150m≥Lk≥40m；

中橋：多孔跨徑總長100m＞L＞30m，單孔跨徑40m＞Lk≥20m；

小橋：多孔跨徑總長30m≥L≥8m，單孔跨徑20m＞Lk≥5m；

涵洞：單孔跨徑5m＞Lk；

橋解釋：

特大橋：多孔跨徑總長大於1000m或單孔跨徑大於150m的公路橋梁，橋長大於500m以上的鐵路橋梁。

小橋：；對於橋梁總長(兩橋台台背前緣間距離)L1大於等於8m小於30m，且計算跨徑(橋梁結構兩支點間的距離)L大於等於5m小於20m的橋梁，稱為小橋。

建橋最主要的目的，就是為了解決跨水或者越谷的交通，以便於運輸工具或行人在橋上暢通無阻。若從其最早或者最主要的功用來說，橋應該是專指跨水行空的道路。故說文解欄位玉裁的注釋為：「梁之字，用木跨水，今之橋也。」說明橋的最初含意是指架木於水面上的通道，以後方有引伸為架於懸崖峭壁上的「棧道」和架於樓閣宮殿間的「飛閣」等天橋形式。

Ⅷ 某特大橋連續梁為48m+80m+48m單箱單室預應力混凝土連續梁施工組織設計方案

現澆混凝土箱梁預應力張拉施工方案
一、 工程概況
某快速路某合同段二號橋為現澆預應力連續剛構箱梁，左幅橋面寬17.0m～
20.75m，底板寬12.0m~15.75m，右幅橋面寬17.0m，底板寬12.0m，梁高2.0m，梁
體採用50 號混凝土現澆。我合同段施工左右幅第二、三聯，和A 匝道橋第三聯，各
聯橋跨徑布置如下：
左二聯跨徑為：34.958＋41.334＋34.766＝111.058m;混凝土方量共1536.1m3；
左三聯跨徑為：42.128＋49.550＋41.036＝132.714m;混凝土方量共2277.7 m3；
右二聯跨徑為：35.058＋41.670＋35.226＝111.954m;混凝土方量共1472.2 m3；
右三聯跨徑為：42.836＋50.400＋38.099＝131.333m;混凝土方量共1799.7 m3；
A 匝道第三聯：4×36.000＝144.000m；混凝土方量共697.0 m3。
二、 箱梁施工方案及預應力工程概況
本合同段的二號橋箱梁為T 型連續剛構，A 匝道橋第三聯為連續梁。二號橋的
現澆支架採用貝雷桁架做為縱梁，支墩橫梁採用工字鋼，支撐結構為鋼管支墩，整
個結構簡稱貝雷支架，A 匝道橋採用碗扣式滿堂支架。二號橋按設計為整聯整體澆
築，但考慮到二號橋的箱梁混凝土量較大，最大的左三聯有2277 方，計劃分層澆築，
先澆底板、腹板和橫隔梁，然後澆頂板，一次張拉，預應力鋼束採用12—Φj15.24
鋼絞線，鋼絞線標准強度為b MPa
y R = 1860 ，張拉端錨具為OVM15-12，成孔材料為
內徑Φ90mm 金屬波紋管；A 匝道橋第三聯按圖紙設計分四段澆築，分段張拉，預應
力鋼束採用17 — Φ j15.24 和4 — Φ j15.24 鋼絞線， 鋼絞線標准強度為
b MPa
y R = 1860 ，張拉端錨具為OVM15-17和BM15-4，成孔材料為內徑Φ90mm 和70mm
×19mm 金屬波紋管。預應力鋼束和錨具具體數量見附表1（預應力工程要素表）。
三、 波紋管及錨板安裝：
1. 波紋管的安裝應和鋼筋安裝同時進行，要注意組織好鋼筋和波紋管安裝順
序。
2. 預應力管道採用預埋波紋管，波紋管是用薄帶鋼用卷管機經成型機壓波捲成
型，具有質量輕、剛度好、彎折方便、連接簡單、摩阻系數小等優點。Φ90mm 圓形
波紋管允許製造偏差＋0.5mm，壁厚0.3mm；70mm×19mm 扁形波紋管允許偏差長邊±
1.0mm，短邊±0.5mm，壁厚0.3mm。波紋管外觀應清潔，內外表面無油污，無引起
銹蝕的附著物，無孔洞和不規則的折皺，咬口無開裂、無脫扣。波紋管的接長可采
用大一號的同型波紋管作為接頭管，接頭管的長度，管徑90mm 取30cm，兩端用密
封膠帶封裹，以防接頭處漏漿。
3. 波紋管加工後，要妥善保管，要有防雨措施，不能放在有水或潮濕的地方，
防止管道生銹。
4. 波紋管按設計編號逐一安裝，安裝時嚴格按圖紙設計給定孔道坐標位置固
定，要求保證安裝的豎向，橫向准確性，平彎、豎彎的地方要按設計設置准確的轉
彎半徑。同時用井字固定鋼筋固定，定位鋼筋每50cm 一道，彎道地方適當加密。定
位鋼筋要與梁體鋼筋用電焊焊牢，管道與定位鋼筋用鉛絲綁扎牢固，防止管道移動。
5. 波紋管安裝時，要確保管內無雜物，管道敞口處，採用塑料膠布封堵。
6. 在每束波紋管在波峰處安裝排漿管，排漿管用φ16mm 塑料管製作，管口用
塑料膠布嚴密封裹，防止進漿。
7. 施工中要注意保護波紋管，施工人員不得進行踩蹋或用工具敲擊。或發現波
紋管局部變形，要及時進行更換處理。
8. 波紋管在安裝時，如與普通構造鋼筋發生矛盾時，應在現場技術人員同意的
前提下將普通鋼筋適當移位，以確保波紋管孔道位置准確。
9. 安裝時波紋管要遠離電焊，切忌將波紋管當做接地導線，不可避免需電焊時
要用濕布保護好波紋管，若發現有孔洞，要及時用塑料膠布纏裹防漏。
10. 兩端安裝錨墊板及加強螺旋筋，並按每種錨具的規格將其固定（各錨具
規格可見附表2）。錨墊板要牢固地安裝在端頭模板上，定位螺栓要擰緊，墊板要與
孔道嚴格對中，並與孔道端部垂直，不能錯位。錨墊板上的灌漿孔要採取封堵措施，
可用棉花塞堵。
四、 鋼絞線下料和穿束：
1. 鋼絞線的存放應有防雨措施，不能直接放在泥地上或露天堆放，以防生銹。
2. 鋼絞線下料時，群錨每端伸出孔道外80cm，扁錨伸出孔道外20cm。下料長
度誤差控制在5cm 內。
3. 鋼絞線下料採用砂輪鋸切割，在切口的兩側5cm 處預先用扎絲綁牢，防止切
割後切口鬆散。下好料的鋼絞線下面必須墊木板或方木，防止泥土弄臟。
4. 鋼絞線編束時，鋼束要順直，不得扭結，其頭部要適當後錯位，形成一圓順
的尖端，用電焊焊固，並用塑料膠布纏裹嚴密、結實，每隔2m 綁一道扎絲。
5. 穿束前要對孔道進行清孔，可用空壓機向孔道內吹氣，將雜物吹出。
6. 穿束時用薄鋼板製做成子彈頭的套管，套在鋼絞線端部。穿束採用卷揚機牽
引，鋼絞線應排列理順，整體穿束。
7. 澆築混凝土前要嚴格全面的對波紋管進行檢查，包括坐標位置，線型，彎起
半徑和密封性。在混凝土澆注過程中，要注意保護波紋管，施工人員不得隨意踩蹋，
不能用振搗棒碰波紋管，防止管道移位或管道漏漿。澆築過程中,在混凝土初凝前需
要採用卷揚機等機械前後拉動鋼絞線,以達到破壞管道內漏漿的凝固過程的作用。
五、 張拉前准備：
1. 構件檢查、清理：
1) 張拉前，必須對混凝土構件進行檢驗，外觀和尺寸應符合質量標准要求；張
拉箱梁混凝土強度要求達到設計強度的100％。
2) 張拉前檢查錨墊板和孔道的位置必須正確，灌漿孔和排氣孔應滿足施工要
求，孔道應暢通，無水份和雜物，錨具、墊板接觸板面上的焊渣、混凝土殘渣等要
清除干凈。
3) 張拉前要掌握梁體彈性變形的方向，檢查模板與支架是否有約束梁體變形的
地方，比如拆除側模，解除支座鎖。
2. 張拉設備的選用和校驗：
1) 千斤頂：張拉OVM15-12 和OVM15-17 型預應力束的千斤頂採用兩台
YCW400B-200 千斤頂，張拉BM15-4 採用一台YDC240QX 千斤頂，千斤頂技術性能參
數和安裝空間要求見下表：
型號
公稱
張拉
力
KN
公稱
油壓
Mpa
張拉活
塞面積
m2
回程活
塞面積
m2
回程
油壓
Mpa
穿心
孔徑
mm
張拉
行程
mm
主機
質量
kg
主
機
外
形
尺
寸
mm
最小
工作
空間
mm
鋼絞
線預
留長
mm
YCW400B 3956 52
7.607
×10-2
4.592
×10-2
<25 175 200 270
400
×
432
1320
×
265
620
YDC240QX 240 50
4.771
×10-3
18 200 20.5 200
2) 電動油泵：採用兩台ZB4-500 電動機高壓油泵，此型油泵為軸向塞泵，主要
由節流閥、溢流閥、油壓表、單向閥組成基本迴路，主要技術性能見下表：
直徑 mm 10 型號 Y100 L2-4
柱塞 行程 mm 6.8 功率 kW 3
個數 個 2×3
電
動
機轉數 r/min 1430
油泵轉數 r/min 1430 用油種類 10 號或20 號機械油
理論排量 mL/r 3.2 油箱容量 L 42
額定油壓 MPa 50 質量 kg 120
額定排量 L/min 2×2
外形 mm
745×494×
1052
3) 壓力表：選用國家定型標准產品，常用Y-60 型大表面壓力表。壓力表上的
讀數反映出張拉油缸工作活塞上單位面積所受的壓力，壓力讀數與張拉力關系可按
下式計算：
n
y
n A
N
p =
式中： n p ——壓力表讀數，MPa；
y N ——預應力筋的張拉力，N；
n A ——張拉油缸活塞受力面積，mm2。
4) 校驗：由於油缸與活塞之間有一定的摩阻力，因此實際作用力要比理論的為
小，為正確控制張拉力，採用校驗標定的方法測定油壓千斤頂的實際作用力與油壓
表讀數的關系，校驗時，應將千斤頂及配套使用的油泵、油壓表一起進行，校驗成
果作為實際張拉力的計算公式。檢驗應送具備此項資質的單位進行。在下列情況之
一時，應進行校驗：
(1) 使用新的或剛修復的油壓表；
(2) 使用新的或剛修復的千斤頂；
(3) 油壓表指針不能退回零點時；
(4) 經常使用，達兩個月時；
(5) 張拉過程中發生預應力筋實然斷裂時；
(6) 計算值與實測值兩者相差懸殊時；
(7) 改變千斤頂與油泵的組合時；
(8) 長期停用，重新啟用時；
(9) 其他，認為有必要時。
5) 設備的檢查：
(1) 油量應充足，並應使用油泵用優質礦物油；
(2) 千斤頂與油泵以及高壓油管兩端連接器的灰塵予以清除；
(3) 應排除油泵內的空氣；
(4) 不能有漏油現象；
(5) 操作人員應熟悉油泵的操作順序。
6) 電動油泵使用注意事項：
(1) 運輸過程中翻倒時，一般不能再使用；
(2) 供給油箱的油，應使用油泵用優質礦物油；
(3) 啟動電動機時，應確認流量調整把手並緩慢進行，而且壓力不能超過規定；
(4) 事先核對電源的電極和電壓，而且不得拆掉軟線的插頭來使用；
(5) 開動張拉側控制閥時，應一邊看壓力表，一邊慢慢打開；
(6) 試運轉與排氣：開機前泵內各容油空間都充有空氣，將影響壓力不穩，要不
斷打開控制閥，令油泵空運轉至油液中無空氣為止。
7) 張拉用臨時設備：
(1) 檢查是否保證有所需的電源；
(2) 檢查是否確保有張拉裝置的作業空間；
(3) 檢查作業腳手架是否齊備、安全；
(4) 准備好平面和垂直搬運工具；
(5) 用作千斤頂的起吊裝置，注意准備好倒鏈、扒桿、繩索等；
(6) 張拉設備不能被雨淋濕，要准備有防雨設備；
(7) 准備兩端張拉時傳令和溝通用的對講機。
3. 張拉順序：
張拉順序要按設計圖規定的順序進行張拉，同時遵循均勻對稱、偏心荷載小的
原則。由於設計圖上規定的張拉順序比較粗，二號橋為N2-N1-N3，具體二號橋張拉
順序以右二聯為例，可見下圖，其它幾聯的張拉可參照此順序進行：
23 19 21
11 7 9
35 31 33 29 25 27
5 1 3
17 13 15 16 14 18
4 2 6
28 26 30 34 32 36
10 8 12
22 20 24
1 1 1
2 2 2
3 3 3 3 3 3
2 2 2
1 1 1 1 1 1
2 2 2
3 3 3 3 3 3
2 2 2
1 1 1
A 匝道橋為單向張拉，張拉順序設計圖未規定，按照以上的張拉順序原則，先
張拉扁錨預應力束，再張拉群錨預應力束，以最後一段為例，見下圖所示：
17
13
15
19 20
16
14
18
11 9 3 1 2 4 10 12
7 5 6 8
4. 張拉力和張拉伸長量計算：
1) 預應力筋張拉端張拉力按下式計算：
P = ×A × n × b ÷1000 k g σ
式中： P——張拉端張拉力，KN；
k σ ——張拉控制應力，二號橋按圖紙取1357.8Mpa，A 匝道橋按圖紙取
1395Mpa；
g A ——每根預應力筋截面積，Φj15.24 取139.98mm2；
n——預應力束根數，二號橋12—Φj15.24 取12，A 匝道橋17—Φ
j15.24 取17，4—Φj15.24 取1；
b——超張拉系數，不超張拉，取1.0。
以二號橋右二聯NO.2 鋼束為例進行計算，則：
2.28 10 KN
1000
1357.8 139.98 12 1.0 × 3
× × ×
P = ＝
2) 預應力筋平均張拉力按下式計算：
μθ
μθ
+
×
=
+
Lk
P P e
Lk
P
(1 ( ) )
式中： P P ——平均張拉力，N；
P——張拉端張拉力，KN；
L ——孔道長度，m；
θ ——孔道轉角與切線的夾角之和，rad；
k ——孔道每米局部偏差對摩擦的影響系數，計算取0.0015；
μ ——預應力筋與孔道壁的摩擦系數，計算取0.20～0.25，需做摩阻
力試驗確定，摩阻力試驗見下部分所述。
以二號橋右二聯NO.2 鋼束為例進行計算：
其中孔道長度取L＝111.173m，夾角之和為θ ＝1.13，摩擦系數取μ ＝0.25，則：
2.042 10 KN
(0.0015 111.173 0.25 1.13)/2
2.28 10 (1 ) 3
3 (0.0015 111.173 0.25 1.13) / 2
×
× + ×
× ×
=
× + ×
＝ P e P
3) 孔道摩阻力試驗:
用千斤頂測定曲線孔道摩阻時，測試步驟如下：
(1) 梁的兩端裝千斤頂（不裝工作錨）後同時充油，保持一定數值（約4Mpa）。
(2) 甲端封閉，乙端張拉。張拉時分級升壓，直至張拉控制應力。如此反復進行
3 次，取兩端壓力差的平均值。
(3) 仍按上述方法，但乙端封閉，甲端張拉，取兩端3 次壓力差的平均值。
(4) 將上述兩次壓力差平均值再次平均，即為孔道摩阻力的測定值。
數據處理：
如以上摩阻力測定值為c P ，則：
＝ (1 (Lk+μθ )）
c P P e
可根據上式計算出μ 值。
4) 預應力筋理論伸長值：（每束鋼絞線理論伸長值見附表3）
y g
p
A E
P L
L
×
×
Δ =
式中：ΔL——預應力筋理論伸長值，cm；
P P ——平均張拉力，N；
L ——孔道長度，cm；
y A ——每束預應力筋截面積， y A ＝A n g × ，m2；
g E — — 預應力筋的彈性模量， Φ j15.24 鋼絞線按試驗結果取
198000Mpa；
以二號橋右二聯NO.2 鋼束為例進行計算：
其中孔道長度取L＝111.173m，平均張拉力為P P ＝2.042×103KN，則：
L 0.683m
139.98 12 10 198000 10
2.042 10 111.173
-6 6
6
＝
× × × ×
× ×
Δ =
5) 實際預應力筋伸長值的量測及計算方法：
預應力筋張拉前，先調整到初應力0 σ （取控制應力值的20％）再開始張拉和量
測伸長值。實際伸長值為張拉時量測的伸長值加上初應力時的推算伸長值。
1 2 ΔL = ΔL＋ΔL
式中： 1 ΔL ——從初應力至最大張拉應力間的實測伸長值，cm；
2 ΔL ——初應力時推算伸長值，cm。（採用應力值20%到40%的實測伸長
值替代）
六、 張拉過程：
1. 順序安裝：安裝工作錨錨板和夾片；安裝限位板；安裝千斤頂；安裝工具錨
組件；
1) 錨環及夾片使用前用煤油或柴油逐件清洗干凈，不得有油污、鐵屑、泥砂等
雜物；
2) 鋼絞線外伸部分要保持干凈，施工人員不得隨意進行踩蹋；
3) 工作錨必須准確放在錨墊板的定位槽內，並與孔道對中，每個錨孔中，每個
錨孔裝入夾片拼用膠圈套好。穿入工作錨的鋼絞線要順直，對號入座，不得使鋼絞
線扭結交叉。先安裝內圈的夾片，再安裝外圈的夾片，最後用內徑稍大於鋼絞線的
鐵管穿入鋼絞線，向前輕擊頂緊夾片；
4) 限位板要與錨環對中，不得錯開；
5) 安裝千斤頂於孔道中線對位，注意不要接錯大、小油缸。安裝千斤頂時，不
要推拉油管及接頭，油管要順暢，不得扭結成團；
6) 工具錨安裝前，應將千斤頂活塞伸出3～5cm，鋼絞線穿入工具錨時，要對
號入座，鋼絞線的位置要與工具錨孔的位置對應，千斤頂內鋼絞線要相互平行；
7) 為保證完成張拉後，工具錨能順利退下，必須在工具錨的夾片光滑面均勻地
塗一層厚約1mm 的潤滑劑，也可在工具錨的錨孔中塗潤滑劑；
8) 工具錨的夾片與工作錨的夾片應分開放置，不得混淆。每次安裝前要對夾片
進行檢查，如有裂紋及齒尖損壞等現象，應及時更換；
2. 將B 路回油閥打開，A 路截止閥關閉即可啟動油泵電機，向張拉缸供油進行
張拉；同時調節節流閥，以控制油壓高低和張拉速度；
3. 在活塞外伸時，工具錨夾片可自行夾緊鋼絞線。工作錨中的夾片此時因受限
位板的支托，只可被帶出一些而不會退出很多；
4. 先調整到初應力0 σ （取控制應力值的20％）再開始張拉和量測伸長值；
5. 當活塞行程還餘10mm～20mm 時，即停止向A 路供油，此時可將節流閥迴旋，
同進轉回回油閥，A 路壓力降至零點。由於鋼絞線束的加縮，活塞被接回若干長度，
一般為6mm 左右，這時工作錨的夾片被帶入錨板內而自行夾緊；
6. B 路關閉截止閥，節流閥控制升壓，活塞回程，留10mm～20mm 即可停泵；
7. 如果鋼絞線張拉長度較短，一次張拉就可達到張拉控制應力k σ ；如果一次
張拉達不到設計要求，則進行多次張拉；此時，自動工具錨的夾片已與錨板自行脫
離，因此二次張拉前需將工具錨平片重新推入工具板錐孔中，然後重復以上步驟，
直到達到設計張拉力後，持荷5 分鍾，如油壓有點下降則加油到張拉力後可錨固。
當張拉的鋼絞線為一端張拉時錨固可直接緩慢釋放油缸壓力到零；當兩端張拉鋼絞
線時必須分端錨固，即先將一端張拉錨固後，再將別一端補足控制應力值後進行錨
固；
8. 張拉時進行雙控，以張拉力控制為主，以張拉時的實際伸長值與理論伸長值
進行校核，鋼絞線束實際伸長值與理論伸長值相差要控制在6％以內方可進行錨固，
否則暫停張拉，查明原因並採取措施加以調整後，再續繼張拉。
截止閥
（回油閥）
節流閥
安全閥
壓力表
單向閥
電動油泵A B
墊環
限位板
工作錨夾片
工作錨板
螺旋筋
鋼絞線
波紋管
油缸活塞墊環
工具錨板
工具錨夾片
七、 孔道壓漿：
箱梁張拉完成後，留一天時間觀察預應力鋼絞線和錨具穩定後，即可進行。
1. 壓漿前的准備：
1) 割掉錨外鋼絲：露出錨具的多餘鋼絞線，應採用砂輪鋸切割掉，不宜採用電
弧焊等燒割方式，以免鋼絞線過熱產生滑絲，鋼絞線切割後余留約2cm。
2) 封錨：錨具外邊的間隙應用水泥漿填塞，以免冒漿而損失灌漿壓力。
3) 沖洗孔道：在壓漿前應用壓力水沖洗管道，以排除管道內雜物，如果管道內
有油污，應採用含鹼水沖洗，以保證管道暢通。沖洗後用空壓機使用不含油的壓縮
空氣吹去管道內積水，但要使孔道保持濕潤，以使水泥漿與孔壁結合良好。
2. 水泥漿拌制：
1) 配合比：水泥漿的試配強度採用M40。水泥漿的水灰比為0.47，並加入2％
減水劑和10％膨脹劑。水泥漿泌水率不得大於3%，其稠度應控制在14～18s 間。
2) 拌和：先下水再下水泥，拌和時間不少於1 分鍾，灰漿過篩後存放於儲漿桶
內，儲漿桶內灰漿要低速攪拌，保持足夠數量的漿體以保證一根管道的漿能一次連
續壓完。水泥漿自拌制到壓入孔道間隔時間不得超過40 分鍾。
3. 壓漿工藝：
1) 壓漿使用活塞式壓漿泵，壓漿前先將壓漿泵試開一次，運