鋼管樁貫入度怎麼計算

『壹』 鋼棧橋鋼管樁沉樁貫入度

1、沉樁施工過程中，如何妥善掌握控制樁尖標高與貫入度的關系？ 沉樁控制以樁尖設計標高為主，貫入度為輔 直接回答 首先明確沉樁時以控制樁尖設計標高為主，當樁尖標高，高於設計標高，而貫入度較大時，應繼續錘擊．使貫入度接近控制貫入度。

『貳』 樁基的貫入度的標準是什麼

一般 沉樁貫入度都控制在5~10mm，但對於不同的樁錘，實際的沉樁能力有較大的差別。目前，好像還沒有不同的樁錘的沉樁貫入度對應單樁承載力的量化指標。

貫入測試的方法及使用的工具（如標准貫入儀）在「建築地基基礎設計規范」及「建築樁基礎技術規范」中均有明確的規定。

最後貫入度:打樁施工時，最後貫入度的測定和記錄，對於落錘、單動汽錘和柴油錘取最後10擊的入土深度；而對於雙動汽錘取最後1分鍾的樁入土深度。

測量貫入度應在規定的條件下進行：即樁頂無損壞、錘擊無偏心、在規定錘的落距下和樁貌與樁墊工作正常。如果貫入度已經達到要求而樁尖標高尚未達到時，應繼續錘擊3陣，其每陣10擊的平均貫入度不應大於規定的數值。

輕型和中型動力觸探，適用於一般粘性土；標准貫入試驗除適用一般粘性土外，還可適用於粉土、砂土，包括粉砂、細砂和中砂。對於粗砂、礫砂，以及圓礫、卵石等碎石土類，則應採用重(2)型動力觸探。堤防工程常採用標准貫入試驗。

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錘擊法沉樁的收錘標准：

1、收錘標準的確定因素較多，各地有許多工程實踐經驗，要結合起來。主要是抓住關鍵控制指標：最後貫入度、最後1m錘擊數、持力層進入深度等要素，才能保證樁達到設計要求。

2、樁基承載力及收錘標准確定，應由勘察、設計、施工、監理協商，結合試打樁和試樁的信息，確認一個合適的收錘標准。

3、摩擦樁一般用於深厚的一般土層或軟土層，樁端沒有落在明顯硬層上，承載力全部以摩擦力提供。所以只控制樁長和樁尖不落在特別軟弱層上，就可收錘。摩擦樁應用一般經濟性差，在軟土地區變形、沉降較大。

4、端承摩擦樁，以摩擦為主。因此，沉樁以控制樁端設計標高為主，貫入度要參考。該種樁由於端承部分承載力所佔有一定比例，也可採用控制標高和控制貫入度（雙控）來決定收錘標准。

5、按貫入度控制的樁，貫入度已達到設計要求，但標高未達到，可以再錘擊1～3陣（每陣10擊）後收錘。錘擊陣數的確定要結合管樁的耐錘情況，保證管樁不損壞。

6、打樁中最後貫入度過小時錘沖擊能量不能消耗在樁上，錘自身損耗較大，易毀壞錘，同時，對樁身沖擊力突增，容易損壞工程樁，擊毀樁頂。對樁身電焊接頭也損害較大。貫入度太小也證明沉樁的錘選擇偏小，應選用大一級的錘。

『叄』 微型鋼管樁樁底標高怎麼算

『肆』 標准貫入試驗

一、試驗設備及操作技術要點

1.試驗設備

標准貫入試驗的設備包括：標准貫入器、觸探桿、穿心錘與錘墊四部分，見圖4-4所示。目前，國際上常用的設備規格已經統一，見表4-8。

表4-8 標准貫入試驗設備規格

圖4-4 標准貫入試驗設備(單位：mm)

1—貫入器靴；2—由兩半圓形管合成的貫入器身；3—出水孔；4—貫入器頭；5—觸探桿；6—錘墊；7—穿心錘

2.試驗的操作技術要點

(1)為保證標准貫入試驗孔的質量，要求採用回轉鑽進，以盡可能減少對孔底土的擾動。當鑽進至試驗標高以上15cm處，停止鑽進。

還應注意的是：①仔細清除孔底殘土到試驗標高；②在地下水位以下鑽進時，或遇承壓含水砂層時，孔內水位應始終高於地下水位，應保持孔底土處於平衡狀態，以減少對土的振動擾動；③當下套管時，要防止套管超過試驗標高，否則會使N值偏大；④緩慢下放鑽具，避免孔底土的擾動；⑤為防止涌砂或塌孔，應採用泥漿護壁。

(2)為保證錘擊時鑽桿不發生側向晃動，鑽桿應定期檢查，使鑽桿彎曲度小於0.1%，接頭應牢固。

(3)穿心錘落距為76cm，應採用自動脫鉤的自由落錘法進行錘擊，並減小導向桿與錘之間的摩阻力，避免錘擊時的偏心和側向晃動，以保持錘擊能量恆定。

(4)試驗時，先將整個桿件系統連同靜置於鑽桿上端的錘擊系統，一起下到孔底。首先將貫入器以每分鍾15～30擊的速度打入土層中15cm，以後開始記錄打入30cm的錘擊數，即為實測錘擊數N。當N＞50擊，而貫入度未達30cm時，可記錄50擊的實際貫入深度，終止試驗。按實際50擊時的貫入度ΔS(cm)，按式(4-15)計算貫入30cm的錘擊數。

土體原位測試與工程勘察

(5)提出貫入器，取出貫入器中的土樣進行鑒別、描述、記錄，保存土樣備用。

(6)最後繪出擊數N和貫入深度(H)的關系曲線(圖4-3)。

二、成果的校正

試驗的影響因素是很復雜的。其中有些因素可通過標准化的辦法使其統一以減少對試驗成果的影響，如設備、落錘方法、試驗方法等影響因素屬於此類；但另一些因素如桿長，地下水位、上覆壓力等，則是無法人為控制的。

1.桿長的影響

觸探桿長度對測試結果的影響，國內外存在不同的看法。有兩種代表性的分析理論，即：古典的牛頓碰撞理論及彈性桿件中波動理論。

按牛頓碰撞理論，隨桿長增長，桿件系統受錘擊碰撞後用於貫入土中的有效能量逐漸變小；而按彈性波動理論，隨桿長的增長，有效能量卻是逐漸增大，超過一定桿長後，有效能量趨於定值。

國內對此因素有兩種不同的處理意見：

《建築地基基礎設計規范》(GBJ 7-89)規定桿長＞3m時錘擊數按下式進行桿長修正：

N=αN′ (4-16)

式中：N為標貫試驗經桿長修正後的錘擊數；N′為實測的標貫擊數；α為長度修正系數，查表4-9。

表4-9 探桿長度校正系數α表

該表中α值，實際上是以牛頓碰撞理論為基礎計得的。

如用彈性桿件波動理論，當桿長 l≥14m，α=1.0；當桿長小於14m，由於輸入鑽桿的錘擊能量隨著桿長變短而變小，使擊數值偏大，α偏小，故不做桿長修正。

《地下鐵道、輕軌交通岩土工程勘察規范》(GB 50307-1999)及《岩土工程勘察規范》(GB50021-2001)規定不進行桿長修正。

2.地下水位影響的校正

Terzaghi和Peck提出，當實測N′＞15的飽和粉細砂，建議用下式校正：

土體原位測試與工程勘察

交通部《港口工程地質勘察技術規范》規定，當用N值確定砂土的相對密度D_r及內摩擦角φ值時，對地下水位以下的中、粗砂層的N值，宜按下式校正：

N=N′+5 (4-18)

3.上覆壓力影響的校正

長期以來國內不考慮上覆壓力的影響。

三、標准貫入試驗成果的應用

根據標准貫入試驗的錘擊數，可對砂土、粉土、粘性土的物理狀態，土的強度、變形參數、地基承載力、單樁承載力，砂土和粉土的液化，成樁的可能性等作出評價。

1.評定土的強度指標

評定砂土的內摩擦角φ及粘性土的不排水抗剪強度C_u有多種方法：

(1)Terzaghi和Peck提出粘性土不排水抗剪強度C_u為：

C_u=(6～6.5)N (4-19)

(2)Gibbs和Holtz統計的砂土經驗關系式為：

土體原位測試與工程勘察

式中：σ_v0為上覆壓力(t/m²)。

(3)Behpoor結合60項工程，對伊朗的亞粘土及粉質粘土(N＜25擊)，得：

q_u=15N(kPa) (4-21)

(4)南京水利科學研究院於1950～1960年期間，在我國東南沿海諸省的101項工程中積累了大量的試驗資料，統計出標貫擊數與無側限抗壓強度q_u的關系式有：

對粘土地基，有792個標貫試驗，I_p＞17，粘粒含量0%～87%，得：

q_u=14N+3(kPa) (4-22)

對壤土地基，共有596個標貫試驗，I_p=7～17，粘粒含量為0%～54%，得：

q_u=15.3N(kPa) (4-23)

2.評定砂土的相對密度和密實程度

直接按N值判定砂土的密實程度，見表4-10。

表4-10 直接按N值判定砂土的緊密程度

3.評定粘性土的稠度狀態

用N與粘性土的稠度狀態建立相關關系，國內外均有研究。Terzaghi和Peck(1946)提出的標貫擊數與稠度狀態關系，見表4-11。武漢冶金勘察公司曾用149組資料得到標貫擊數與稠度狀態統計的經驗關系，基本上與Terzaghi及Peck(1948)的結果相近。據表4-12就可以得到土對應於N值的稠度狀態。

表4-11 粘性土N與稠度狀態關系(Terzaghi和Peck)

表4-12 N與液性指數I_L的關系

4.評定地基土的承載力

國外在以標貫試驗確定粘性土地基的承載力時，一般是由N值推求抗剪強度或無側限抗壓強度q_u，再按理論公式計算承載力。

在國內，著重開展標貫試驗與載荷試驗對比研究，並提出經驗關系。

《建築地基基礎設計規范》(GBJ7-89)，對砂性土承載力標准值，列於表4-13，對粘性土承載力標准值，列於表4-14。

表4-13 N值與砂性土承載力標准值f_k的關系

表4-14 N值與粘性土承載力標准值f_k的關系

國內很多單位也提出不少地區性的經驗公式，使用時要注意地區性、土類的差異。

5.評定土的變形參數

用標貫試驗估算土的變形參數時有兩種途徑：一種是與平板載荷試驗對比，得出變形模量E₀；另一種是與室內壓縮試驗對比，得出壓縮模量E_s值。一些經驗關系式見表4-15所列。

表4-15 N值與E₀或E_s的經驗關系式

6.預估單樁承載力及選擇樁尖持力層

(1)求單樁承載力 用標貫擊數直接估算樁端和樁周極限承載力，國外已有些經驗可供借鑒。施默特曼(J H Schmertmann，1969)提出按表4-16估算打入樁單樁承載力。應用范圍：N=5～60。N＜5時，用N=0計；N＞60時，用N=60計。

表4-16 利用N值估算樁端極限阻力q_bu和樁周極限阻力q_su

註：q_c為靜力觸探的貫入阻力；摩阻比即靜力觸探側壁阻力和錐尖阻力之比。

日本《建築鋼管樁基礎設計規范》規定：在持力層為砂土時，樁端極限阻力為：

土體原位測試與工程勘察

式中：N₁為樁尖以下2d范圍內的N平均值；N₂為樁尖以下10d范圍內的N平均值；d為樁身直徑。

樁周總極限摩阻力為：

土體原位測試與工程勘察

式中：N_s為樁周為砂土部分N的平均值；N_c為樁周為粘性土部分N的平均值；A_s，A_c分別為樁在砂土層和粘性土層部分的側面積。

北京地質勘察處研究所，曾收集31組試樁與標准貫入試驗求單樁承載力的對比資料，提出以下公式求鑽孔灌注樁極限承載力q：

土體原位測試與工程勘察

式中：q為灌注樁極限承載力(t)；l_c、l_s分別為樁身在粘性土部分與砂土部分的長度(m)；

、

分別為樁身在粘土層部分與砂土層部分的標准貫入擊數之平均值；U為樁身周長(m)；AN_63.5為樁端截面積與標准貫入擊數的乘積(m²)；H為孔底虛土厚度(m)。

當孔底虛土厚度H＞0.5m時，則採用下式：

土體原位測試與工程勘察

(2)選擇樁尖持力層 利用標准貫入試驗選擇樁尖持力層，從而確定樁的長度是一個比較簡便和有效的方法，特別是地層變化較大的情況更具突出的優點。

根據國內、外的工程實踐，對於打入式預制樁，常選N=30～50擊作為持力層。對廣州地區的殘積層N=30就可滿足樁長15～20m對持力層的要求。但應用時應結合地區經驗來考慮，如上海，一般在60m以下才出現N≥30擊的地層；多用半支承半摩擦樁，即可把樁尖持力層選在地下35m及50m上下的N=15～20擊的中密粉細砂及粘土層上。實踐證明，這也是合理可靠的。

7.液化判別

20世紀60年代，Seed等人在對美國阿拉斯加地震及日本新瀉地震的研究中，提出以標准貫入試驗的N值為主要指標的「剪應力比-標准貫入法」是很有影響的。

在中國邢台、海城、唐山地震後，結合現場調查並進行理論分析研究，參考Seed等人的成果，提出了以標貫擊數N值為主要參數，同時考慮地震烈度、有效覆蓋壓力和地下水位等主要因素的砂土和輕亞粘土的可能液化判別式。該公式納入國家標准《建築抗震設計規范》。

現行國家標准《建築抗震設計規范》(GB50011-2001)中規定：當飽和土標貫錘擊數(未經桿長修正)小於液化判別標准貫入擊數的臨界值時，應判為液化土。

液化判別標准貫入擊數臨界值可按下式計算：

土體原位測試與工程勘察

土體原位測試與工程勘察

式中：N_cr為液化判別標准貫入錘擊數臨界值；N₀為液化判別標准貫入錘擊數基準值(表4-17)；d_s為飽和土標准貫入點所處深度(m)；d_w為地面到地下水位的深度(m)；p_c為粘粒含量(%)，當小於3或為砂土時，應採用3。

表4-17 標准貫入錘擊數基準值

註：括弧內數值用於設計基本地震加速度為0.15 g和0.30 g的地區。

參考文獻

中華人民共和國國家標准《建築地基基礎設計規范》GBJ 7-89，北京：中國建築工業出版社

中華人民共和國國家標准《建築抗震設計規范》GB 50011-2001，北京：中國建築工業出版社

中華人民共和國國家標准《岩土工程勘察規范》GB 50021-2001，北京：中國建築工業出版社

林宗元主編.2003.《簡明岩土工程勘察設計手冊》，北京：中國建築工業出版社

孟高頭.1997.《土體原位測試機理、方法及其工程應用》[M].北京：地質出版社

南京水利科學研究院土工所.2003.土工試驗技術手冊，北京：人民交通出版社

唐賢強，謝瑛，謝樹彬等.1993.《地基工程原位測試技術》，北京：中國鐵道出版社

王鍾琦，孫廣忠，劉雙光等.1986.《岩土工程測試技術》，北京：中國建築工業出版社

張喜發，劉超臣，欒作田，張文殊.1984.《工程地質原位測試》[M].地質出版社

『伍』 管樁入土深度計算表格

按樁的容許承載力為aR= 544.90KN進行計算樁的入土樁長，且不考慮樁端的閉塞效應。
（1）鋼管樁的豎向荷載計算：
有以上計算可知，居中行走時中部在單排鋼管樁中心線時，單排鋼管樁中間的鋼管樁受力最大：
RL=544.09KN
鋼管樁等自重計算：鋼管樁頂面標高為+5.14m，暫按入土18m計算，地質鑽孔為准進行計算，由設計圖紙中所附地質勘察資料可知，河床面為-6.95m，鋼管樁為直徑630mm的標准螺旋焊接管，則鋼管樁自重為
W=30.09×1.23=37.01KN
鋼管樁受力P=544.9+37.01=581.91KN （2）鋼管樁的豎向承載力計算
本棧橋所有樁基均支撐在中砂、卵石層上，按摩擦樁計算其容許承載力。根據《公路橋涵地基與基礎設計規范》（JTG D63-2007）中的沉樁的承載力容許值公式，則樁的容許承載力為：
n
irkPrikiiaqAqluR121
（5.3.3-3） 式中：aR——單樁軸向受壓承載力容許值（kN），樁身自重與置換土重（當
自重記入浮力時，置換土重也計入浮力）的差值作為荷載考慮；
u——樁身周長（m）； n——土的層數；
il——承台底面或局部沖刷線以下各土層的厚度（m）；
ikq——與il對應的各土層與樁側摩阻力標准值（kPa）,宜採用單樁摩
阻力試驗確定或通過靜力觸探試驗測定，當無試驗條件時按規范給定值選用

『陸』 鋼管樁的慣入度怎麼計算

貫入度是指樁基施工中每個時間段的送樁長度，一般只看樁送至持力層處的貫入度指標來分析持力層情況。慣入度一般是記錄來的。

『柒』 鋼管樁的慣入度怎麼計算

貫入度是指樁基施工中每個時間段的送樁長度，一般只看樁送至持力層處的貫入度指標來分析持力層情況。慣入度一般是記錄來的。

『捌』 如何測鋼棧橋鋼管樁入土深度

1、沉樁施工過程中，如何妥善掌握控制樁尖標高與貫入度的關系？
沉樁控制以樁尖內設計標高容為主，貫入度為輔
直接回答
首先明確沉樁時以控制樁尖設計標高為主，當樁尖標高，高於設計標高，而貫入度較大時，應繼續錘擊．使貫入度接近控制貫入度。

『玖』 錘擊樁灌入度如何計算

一般認為,樁的貫入度與其極限承載力有直接關系.貫入度通常依據現有的打樁動力公式結合當地成功經驗確定.但灌注樁沉管的貫入度與樁承載力的關系是否可以用簡單的經驗公式確定,或者簡單地套用當地成功經驗,以及貫入度是否為一項控制性的設計指標,對於這些問題,筆者認為有必要作進一步的探討.
目前,採用灌注樁的一般是9層以下的二級建築物.由於國家規范對二級建築物沒有規定要進行現場試驗確定單樁承載力,而是「應根據靜力觸探、標准貫入、經驗參數等估算,並參照地質條件相同的試樁資料,綜合確定」,因此這類建築很少在設計施工前進行樁的現場試驗,設計人員依據現有的打樁動力公式結合當地成功經驗確定貫入度.在施工時,對於以摩擦為主的摩擦樁,大多數情況下沉管達不到設計要求的貫入度,此時通常採用四種方法解決：
（1）加深樁長；
（2）復打樁；
（3）擴大樁徑；
（4）加樁.每種方法（有時兩種、三種方法同時採用）都會增大工程量,增加成本.當工程驗收時,單樁承載力檢驗合格,證明設定的貫入度沒有問題,又可作為經驗被採用.因此,如何把握貫入度,對於工程的安全性、經濟性都有較大意義.
二、單樁豎向承載力的計算
1、荷載傳遞機理樁在荷載作用下,樁身上部首先受到壓縮,一部分荷載往下部樁身傳遞,另一部分則在樁與樁周土之間形成摩阻力.當荷載分級逐步加到樁頂時,樁身上部受到壓縮而產生相對於土的向下位移,與此同時,樁周表面受到土的向上摩阻力,樁身荷載通過樁周摩阻力傳遞到樁周土層中去,致使樁身荷載和樁身壓縮變形隨深度遞減.隨著荷載的增加,樁身壓縮量和位移量增加,樁身下部的摩阻力隨之進一步發揮出來.當樁周摩阻力全部發揮達到極限狀態後,若繼續增加荷載,則荷載量將全部由樁端土承擔.樁的這種傳遞理論,是符合靜壓試樁實際的,且已為許多樁的荷載試驗所證實.
2、單樁豎向極限承載力標准值單樁豎向極限承載力標准值按下式計算：Rk=u∑qsikli+qpkAp（1）,式中Rk——單樁的豎向承載力標准值；qpk——極限端阻力標准值；Ap——樁身橫截面面積；u——樁身周邊長度；qsik——樁側第i層土的極限側阻力標准值；li——按土層劃分的各段樁長.
貫入度的設計一般依據現有的打樁動力公式,主要有格爾謝凡諾夫公式、工程新聞修正公式、海利公式和廣東打沉管灌注樁公式等.上述經驗公式是根據功能原理和實驗推導出來的,適用對象為預制樁（包括鋼管樁）；而灌注樁與預制樁在施工方法上有很大區別,如果套用上述經驗公式設計灌注樁的貫入度,顯然不恰當.在工程實踐上,這種方法往往過於保守,結果使工程成本增加.

『拾』 如何測鋼棧橋鋼管樁入土深度

來新打樁的入土深度只能自跟蹤記錄，按照下式計算：
新打樁的入土深度=鋼管的長度-外露長度
注意：鋼管的長度要在打入之前就測量，或是按照定尺長度來計算。
平台的沉降觀測只能在岸邊相對穩固又便於觀測的地段設置水準點，用水準儀在固定的時間延棧橋進行觀測。
如果要求的精度不是太高，以上措施可以滿足。
使用中的鋼管樁鋼管樁，由鋼管、企口榫槽、企口榫銷構成，鋼管直徑的左端管壁上豎向連接企口槽，企口槽的橫斷面為一邊開口的方框形，在企口槽的側面設有加強筋，鋼管直徑的右端管壁上且偏半徑位置豎向連接有企口銷，企口銷的槽斷面為工字形。