❶ BW300TP 相當於什麼材質
BW300TP寶鋼耐磨鋼
2013年寶鋼研發人員開發成功新一代混凝土攪拌筒用高性能耐磨蝕鋼BW300TP，解決了高硬度和易加工這一對矛盾。由於BW300TP鋼板硬度提高到HB300級別，該產品耐磨蝕性能可以達到B520JJ的兩倍以上，也就是說鋼板使用壽命可以顯著提高。目前，寶鋼該產品已在國內知名專用車廠家-中集車輛集團得到批量應用。
❷ 攪拌車料斗
是的，質量可靠。
混凝土攪拌運輸車由汽車底盤和混凝土攪拌運輸專用裝置組成。我國生產的混凝土攪拌運輸車的底盤多採用整車生產廠家提供的二類通用底盤。其專用機構主要包括取力器、攪拌筒前後支架、減速機、液壓系統、攪拌筒、操縱機構、清洗系統等。工作原理是，通過取力裝置將汽車底盤的動力取出，並驅動液壓系統的變數泵，把機械能轉化為液壓能傳給定量馬達，馬達再驅動減速機，由減速機驅動攪拌裝置，對混凝土進行攪拌。
1.取力裝置
國產混凝土攪拌運輸車採用主車發動機取力方式。取力裝置的作用是通過操縱取力開關將發動機動力取出，經液壓系統驅動攪拌筒，攪拌筒在進料和運輸過程中正向旋轉，以利於進料和對混凝土進行攪拌，在出料時反向旋轉，在工作終結後切斷與發動機的動力聯接。
2.液壓系統
將經取力器取出的發動機動力，轉化為液壓能（排量和壓力），再經馬達輸出為機械能（轉速和扭矩），為攪拌筒轉動提供動力。3.減速機
將液壓系統中馬達輸出的轉速減速後，傳給攪拌筒。4.操縱機構
（1）控制攪拌筒旋轉方向，使之在進料和運輸過程中正向旋轉，出料時反向旋轉。 （2）控制攪拌筒的轉速。5.攪拌裝置
攪拌裝置主要由攪拌筒及其輔助支撐部件組成。攪拌筒是混凝土的裝載容器，轉動時混凝土沿葉片的螺旋方向運動，在不斷的提升和翻動過程中受到混合和攪拌。在進料及運輸過程中，攪拌筒正轉，混凝土沿葉片向里運動，出料時，攪拌筒反轉，混凝土沿著葉片向外卸出。
葉片是攪拌裝置中的主要部件，損壞或嚴重磨損會導致混凝土攪拌不均勻。另外，葉片的角度如果設計不合理，還會使混凝土出現離析。
6.清洗系統
清洗系統的主要作用是清洗攪拌筒，有時也用於運輸途中進行乾料拌筒。清洗系統還對液壓系統起冷卻作用。
1、公司設計的罐體葉片，使攪拌罐攪拌均勻，出料快速、流暢，並且獨具三維攪拌、干攪拌的功能。
（1）在前錐葉片上開有輔助攪拌孔，在攪拌過程中物料沿這些孔形成由前向後的小范圍軸向運動，這種軸向運動可引起其周圍物料的紊動，使攪拌更加均勻；同時在罐體軸線的平面上增加攪拌板，進行輔助攪拌，從而可以實現大骨料混凝土的攪拌運輸。
（2）罐口最後一對葉片製成月牙型，實現出料的連續過渡。在葉片中間增加一對相同的輔助葉片，加強出料連續性。
（3）前錐、中筒、後錐三部分葉片之間圓滑過渡、曲率平順。在保證攪拌均勻性的同時，提高混凝土的出料速度，降低出料殘余率；新式葉片使整車更加節能，在發動機怠速工況下即能滿足工地對車泵的泵送要求。
（4）通過專用模具壓制的葉片，採用變角的雙對數螺旋曲面，精密復雜、過渡圓滑，使攪拌罐成為一個理想的三維攪拌空間，使攪拌罐具備乾式攪拌功能，且混凝土攪拌均勻、不離析。
（5）攪拌葉片左旋設計，適應我國靠右行駛、路面左高右低的情況，從而提高了攪拌車的行車穩定性.
2、採用特種鋼材和特殊的焊接工藝，攪拌罐體強度高、耐磨性高。
（1）、筒體及葉片均採用高強度細晶粒合金鋼板，具有極高耐磨性。進料斗及出料滑槽加襯耐磨鋼板,極大延長使用壽命。
（2）、為加強攪拌筒的強度，所有關鍵位置焊縫均為搭接，其優點是圓柱筒和錐筒連接處有兩道焊縫，增加了攪拌筒結構強度和焊接強度，攪拌筒壁更耐磨。
（3）、 對葉片進行了折彎翻邊後與攪拌筒內壁焊接，葉片焊接牢固，攪拌時承載面積大，完全可以滿足乾式攪拌和三維攪拌所需的承載能力。
混凝土攪拌車早期攪拌葉片的母線採用阿基米德螺旋線，從1965年以後開始採用對數螺旋線，直到現在，攪拌葉片的母線基本很少改變。根據目前的研究熱點，混凝土攪拌車向著兩個方向發展：一是向著大型化、功能多樣化、控制自動化方向發展；二是傳統攪拌系統的變革，如採用新的攪拌系統設計思想，改變傳統的攪拌筒的外形、攪拌葉片的母線、攪拌葉片的安裝形式等等。本公司提出的母線改進設計正是基於後者的設計思想。 1 對數螺旋線新型母線的設計
設計攪拌車圓錐螺旋葉片時往往引入計算錐的概念，即假想存在一個錐面平行於攪拌桶錐面，且螺旋面與之交線上的所有螺旋角均相等，這個假想的圓錐面就叫計算錐。計算錐的引入雖然方便了計算，但在實際生產製造中卻不那麼方便。為了獲得螺旋角變化的螺旋面葉片，直接採用攪拌筒的錐面作為設計錐面，採用非等角對數螺旋線作為攪拌葉片的設計母線，其性能更加優越，而且在實際生產時也便於劃線和確定準確位置。 1.1 攪拌葉片的母線方程
攪拌葉片在前錐和後錐部分採用的是對數螺旋線，其母線的方程為：
其中β為螺旋角，ρ0為初始極徑；θ為半錐角；φ為螺旋轉角。
當口β一定值時，螺旋線為等角對數(圓錐)螺旋線；當β是一個變數時，該螺旋線即為非等角對數螺旋線，則β可以表示為： β=β0±cδ(t)
其中β0為初始螺旋角，c為系數，δ(t)為變化函數，可採用多種函數規律。 可以看出等角對數螺旋線是非等角對數螺旋線的一個特例。 1.2 攪拌葉片的設計
以華菱集團8.5LP混凝土攪拌車的攪拌系統為設計基礎，進行攪拌葉片的改進設計。設計時，保持攪拌筒的外形尺寸和基本參數不變，只對攪拌葉片進行了重新設計。已知攪拌筒的外形尺寸為：後錐長A=1036mm，後錐小端直徑Φ1=1715mm；中圓長B=1566rnm，直徑Φ2=2305mm；前錐長C=1673mm，前錐小端直徑Φ3=1103mm。螺旋葉片設計規律及參數如表1所示，新方案與原設計繪制的螺旋線如圖1和圖2所示，圖中標記A、B為3段螺旋線的接合處。
3 實驗研究
為了驗證設計的效果以及有限元分析的正確性，還需對這兩種母線的攪拌葉片進行實驗研究。攪拌葉片的優劣要從混凝土攪拌的效果進行評定，最重要的是要看混凝土最終的攪拌質量。根據微觀攪拌理論，混凝土各組分不僅要在宏觀上達到均勻，微觀上也要達到均勻分布，這樣，每一骨料都被水化物薄膜包圍，混合物的凝膠結構才最穩定。而驗證攪拌均勻性的方法則是在混凝土硬化28天後測量其抗壓強度。
用於試驗的混凝土攪拌筒採用1:4的有機玻璃模型，用於試驗的混凝土是採用同一配比的混凝土，每筒裝載容量1m3，混凝土的基本參數如下：
水灰比：0.45；砂率：32%，採用中砂；碎石直徑：10～20mm；坍落度:30mm；水泥：水：砂：石=1:0.45:1.48:3.15。試驗結果如表2所示。
從表2中可以看出：非等角對數螺旋線在攪拌後的坍落度相對比較均勻，出料速度、出料殘余率等性能指標相對較好。從28天的抗壓強度可看出，新方案攪拌的效果較好。
表2 試驗結果對比
2 攪拌葉片的有限元分析
為了對比非等角對數螺旋線攪拌葉片與等角對數螺旋線的優劣，首先對其進行了有限元受力分析和位移的對比。
對於研究對象，如果攪拌葉片的母線比較光順，其受力就比較均勻，應力集中現象以及奇異點會比較少，產生的變形就小，其攪拌性能相對也會更加優越。首先對兩種設計方案進行有限元受力分析的比較，根據攪拌的特點，主要考慮拌合料的軸向運動和周向運動_3]。簡化它們的受力情況如下： (1)軸向運動：其動力為葉片的軸向推力，動阻力有筒底的反推力、筒壁和葉片的軸向摩擦力及以上流層的軸向剪切力。
(2)周向運動：其動力為葉片的周向推力和筒壁及葉片的摩擦力，兩者等效為葉片的周向推力，其動阻力有自重力形成的周向流動阻力和上流層的周向剪切力。
對混凝土攪拌葉片兩種方案的有限元受力分析如圖3和圖4所示，其對應的位移變形圖如圖5和圖6所示。
從圖3和圖4顯示的葉片有限元分析的等效應力雲圖可以看出：兩種方案的攪拌葉片所受的應力分布都是不均勻的。但是從節點結果可以看出，等角對數螺旋線的最大應力值為37MPa，非等角對數螺旋線的最大應力值為15MPa，都遠小於材料的屈服強度360MPa。可以明顯看出非等角對數螺旋線由於其曲線本身的特點以及便於擬合的優良特性，比等角對數螺旋線更加光順，所以受力也更加均勻，奇異點也就更少。
從圖5圖6可以看出，等角對數螺旋線的最大位移為0.000461，非等角對數螺旋線的位移為0.000339，都發生在各段攪拌葉片的擬合處。從位移變形的發生情況，一方面可以看出非等角對數螺旋線具有明顯的優良性能，另一方面也對以後的優化設計提出了方向。
根據受力及變形情況，可以推斷出攪拌葉片設計的優劣，為了進一步驗證所設計葉片的攪拌性能，採用相似原理對兩種線型的攪拌葉片攪拌效果進行了試驗驗證。
3 實驗研究
為了驗證設計的效果以及有限元分析的正確性，還需對這兩種母線的攪拌葉片進行實驗研究。攪拌葉片的優劣要從混凝土攪拌的效果進行評定，最重要的是要看混凝土最終的攪拌質量。根據微觀攪拌理論，混凝土各組分不僅要在宏觀上達到均勻，微觀上也要達到均勻分布，這樣，每一骨料都被水化物薄膜包圍，混合物的凝膠結構才最穩定。而驗證攪拌均勻性的方法則是在混凝土硬化28天後測量其抗壓強度。
用於試驗的混凝土攪拌筒採用1:4的有機玻璃模型，用於試驗的混凝土是採用同一配比的混凝土，每筒裝載容量1m3，混凝土的基本參數如下：
水灰比：0.45；砂率：32%，採用中砂；碎石直徑：10～20mm；坍落度:30mm；水泥：水：砂：石=1:0.45:1.48:3.15。試驗結果如表2所示。
從表2中可以看出：非等角對數螺旋線在攪拌後的坍落度相對比較均勻，出料速度、出料殘余率等性能指標相對較好。從28天的抗壓強度可看出，新方案攪拌的效果較好。
表2 試驗結果對比
混凝土攪拌車攪拌罐及螺旋葉片總成建模與模擬
攪拌總成作為混凝土攪拌運輸車的核心部分, 直接決定了整車性能。通過對華菱星馬,三一重工,中聯重科等攪拌車攪拌總成的研究, 指出了攪拌葉片在前錐、中圓和後錐部分分別採用的螺旋線形式, 並對攪拌罐總成進行了建模和模擬,為指導生產實踐奠定了理論基礎。 關鍵詞: 混凝土攪拌罐總成; 螺旋葉片
攪拌葉片是混凝土攪拌車的關鍵部件, 它的好壞直接影響著攪拌罐的壽命、出料殘余率、攪拌效果、出料速度等。在攪拌罐裝料、運料和卸料三個過程的運動中, 要達到新拌混凝土均質性好、進出料效率高、出料殘余率低且性能可靠的技術要求, 需找出最佳的罐體和葉片配置尺寸。目前國內攪拌葉片的製造靠測繪仿製 , 鑒於此, 有待研究開發出指導葉片和罐體及相關件的關鍵技術。
1 攪拌筒和葉片參數設計
設計攪拌罐的攪拌葉片時, 一般在前錐和後錐段採用對數圓錐螺旋線, 中圓段採用圓柱螺旋線。攪拌罐的攪拌和出料性能與螺旋線的螺旋升角和螺旋角有著密切的關系, 攪拌罐與地面的夾角為14o , A角為葉片曲線圍繞攪拌筒軸心的螺旋升角, 它與旋角B之間的關系為: A+ B= 90o [ 2 ]。螺旋升角A越大, 攪拌性能越好, 但出料性能越差。隨著A角的增大, 混凝土沿葉片滑移的摩擦力也相應加大, 達到一定程度, 就易造成混凝土在葉片上的淤積, 使其運動受阻, 攪拌效率降低, 尤其在卸料工況時, 由於淤積而造成的堵塞會使卸料發生困難。當A趨於90o 時, 葉片與攪拌曲線近似平行, 這時葉片對混凝土類似於自落式攪拌機而幾乎沒有軸向的推移作用, 因而喪失卸料功能。為了避免前錐積料, 改善出料性能, 應減小小端處的螺旋升角, 但A角不能太小, 當A角很小時, 葉片幾乎與攪拌軸線垂直, 混凝土在轉動的攪拌筒中軸向運動非常微小, 近似於只作沿筒葉的切向滑跌。在這種情況下, 不但攪拌作用很弱, 而且也不具備實際的卸料能力。因此, 要綜合考慮以下幾點:
(1) 後錐螺旋葉片主要是為了實現攪拌功能, 在滿足物料下滑(一般下滑角C> 30o [ 3 ]) 的前提下盡量加大螺旋升角, 但為了避免前錐積料, 改善出料性能, 應減小小端處的螺旋升角。
(2) 中圓段是攪拌與出料的過渡段, 為提高攪拌性能應適當提高螺旋葉片頂端螺旋升角, 為改善出料性能應使螺旋葉片直紋與攪拌筒軸線有一定夾角, 這個夾角等於後錐的半錐角的餘角, 以實現以上這兩種功能。
(3) 前錐螺旋葉片實現快速卸料, 並起一定拌和作用, 避免出料時出現離析。越靠近出口的位置越要選用大的螺旋角, 即小的螺旋升角, 可提高攪拌罐的出料性能。
從以上分析可見, 葉片曲線的螺旋升角, 決定混凝土在攪拌筒沿軸向或切向運動的強度, 影響著攪拌和卸料功能。當A較大或很小時, 葉片的工作性能差,甚至沒有攪拌或卸料能力。為保證攪拌質量或卸料速度, 應選擇適當的螺旋升角, 以上的分析只是定性分析。螺旋升角的確定, 還要受混凝土性質和攪拌筒斜置角度等因素的制約, 從理論上確定還有一定困難。實驗結果表明當攪拌罐的斜置角度在14o～ 20o 左右時,對於攪拌工況和卸料工況一般都使A≤30o
選擇攪拌罐前錐與圓柱段葉片為平直截面, 前錐葉片與罐壁垂直焊接, 葉片母線B 1= 80mm; 圓柱段葉片母線B 2= 380mm , 與罐壁呈74111o 焊接; 後錐段葉片與罐壁呈74111o , 並且後錐段葉片母線沿出料方向逐漸減小。
混凝土攪拌運輸車由汽車底盤和混凝土攪拌運輸專用裝置組成。我國生產的混凝土攪拌運輸車的底盤多採用整車生產廠家提供的二類通用底盤，其專用機構主要包括取力器、攪拌筒前後支架、減速機、液壓系統、攪拌筒、操縱機構，清洗系統等。混凝土貯罐由優質耐磨薄鋼板製成，為了能夠自動裝、卸混凝土，其內壁焊有特殊形狀的螺旋葉片。當混凝土貯罐正向轉動時，混凝土可裝滿貯罐並且因不斷被攪動而不會很快凝結；當它反向轉動時，混凝土會自動從卸料口卸出。
混凝土攪拌運輸車用的汽車底盤要求要有足夠的載重能力和強勁的輸出功率。一般要求發動機要有230kW(300馬力)以上的功率，裝載量為6～7m的混凝土攪拌運輸車需選用6×4載質量為15 t級的通用底盤；裝載量為8～10m的需選用雙前橋8×4載質量為20t級的底盤；而裝載量為10～12m的則要採用6×4的牽引車加半掛車的方式。混凝土貯罐的轉動則是靠液壓驅動機構來保證。裝載量為6～8m的混凝土攪拌運輸車一般採用由汽車發動機通過動力輸出軸帶動液壓泵，再由高壓油推動液壓馬達驅動混凝土貯罐。裝載量為9～12m的，則由車載輔助柴油機帶動液壓泵驅動液壓馬達。
混凝土攪拌運輸車在行車中及等待卸料過程中，
為避免混凝土水份離析或凝固，通過取力裝置將汽車底盤的動力取出，並驅動液壓系統的變數泵把機械能轉化為液壓能傳給定量馬達，馬達再驅動減速機，由減速機驅動攪拌裝置，對混凝土進行攪拌，罐筒均需低速轉動(2～4r／rain)。卸料時，罐筒需反方向轉動(12～14r／min)，混凝土被筒內螺旋葉片轉動，均勻連續卸出。罐筒的轉速變化和旋轉方向的改變，均由變數油泵的控制桿完成——改變油泵的轉速、排量和高壓油出口換位(油泵反向旋轉)。
國產混凝土攪拌運輸車採用主車發動機取力方式。取力裝置的作用是通過操縱取力開關將發動機動力取出，經液壓系統驅動攪拌筒，攪拌筒在進料和運輸過程中正向旋轉，以利於進料和對混凝土進行攪拌，出料時反向旋轉，工作終結後切斷與發動機的動力聯接。液壓系統將經取力器取出的發動機動力轉化為液壓能(排量和壓力)，再經馬達輸出為機械能(轉速和扭矩)，為攪拌筒轉動提供動力。
減速機將液壓系統中馬達輸出的轉速減速後傳給攪拌筒。操縱機構控制攪拌筒旋轉方向，使之在進料和運輸過程中正向旋轉，出料時反向旋轉。攪拌裝置主要由攪拌筒及其輔助支撐部件組成。攪拌筒是混凝土的裝載容器，轉動時混凝土沿葉片的螺旋方向運動，在不斷的提升和翻動過程中受
到混合和攪拌。在進料及運輸過程中，攪拌筒正轉，混凝土沿葉片向里運動；出料時，攪拌筒反轉，混凝土沿著葉片向外卸出。葉片是攪拌裝置中的主要部件，損壞或嚴重磨損會導致混凝土攪拌不均勻。另外，葉片的角度如果設計不合理，還會使混凝土出現離析。清洗系統的主要作用是清洗攪拌筒，有時也用於運輸途中進行乾料攪拌。清洗系統還對液壓系統起冷卻作用。。
混凝土攪拌車罐體製作工裝方案
Tooling Plan of Procing Tank ofConcrete Mixer
馬鞍山中昱機械製造有限公司安徽馬鞍山239056
捕要：介紹了混凝土攪拌車筒體製作工裝的方案。通過對筒體的每節錐筒或直筒分段外卡定位模板，在外卡模板之間通過連接板分段焊接成一體，將每節錐筒或直筒的定位模具通過鍵槽定位，並用螺栓連接成一體，以便將不規則筒體外形轉變成模具的規則形狀，再將外卡模具的筒體吊放到滾輪架上實現變位焊接，以保證裝配後各節筒體能夠同心旋轉·
關鍵訶：混凝土攪拌罐 外卡定位模具鍵槽定位 滾柱式滾輪架 電磁調速 同步旋轉
1前言
近年來隨著國家基礎性建設的加大，混凝土攪拌車的需求量也在不斷增加。混凝土攪拌車的筒體因其形狀是與中筒圓柱體不對稱的前後錐體製作而成，筒體成型後必須保證裝配後各節筒體能夠同心旋轉，在製作工藝上有一定難度。本公司將介紹一種焊裝攪拌車筒體的工裝，用以保證筒體焊裝成形。
2混凝土攪拌車筒體模具的製作
2．1筒體模具製作的思路
根據混凝土攪拌車簡體的外形將其分為封頭、後錐、中筒、前錐1、前錐2五段，針對每段筒體按圖1所示分段，並對各段分別外卡定位模板，其中筒體變截面兩側應分別設置模板，每兩節筒體接觸部位對應模具的模板通過螺栓連接成一體，外卡定位模具模板與簡體接觸面通過精加工保證形狀與筒體錐度一致，各段筒體上的模板之間分別通過連接板焊接成一體，構成與之對應的五段模具。
2．2各段筒體橫具的製作
2．2．1封頭段定位模具
封頭段設一塊定位模板，攪拌車減速機法蘭對應的筒體法蘭定位板與模板毛坯料通過連接板焊接成一體，再精加工法蘭定位孔、模板定位面及外因、模板上的鍵.
2．2．2後錐定位模具
後錐由三塊定位模板通過連接板組焊成一體，精加工模板定位面及外圓、兩側模板上的鍵槽，再將其對半分開，並通過螺栓連接。
2．2．3中筒定位模具
中筒由兩塊模板組成，通過連接板連成一體，精加工模板定位面及外圓、兩側模板上的鍵，再將其對半分開，並通過螺栓連接。
2．2．4前錐2定位模具
前錐2由四塊模板通過連接板組焊成一體，其中一側模板定位在攪拌車筒體滾道上，精加工模板定位面及外圓、兩側模板上的鍵槽。
2．2．5前錐1定位模具
前錐1由三塊模板通過連接板組焊成一體，精加工模板定位面及外圓、與前錐2定位模具連接一側模板上的鍵，精加工 後再將其對半分開，並通過螺栓連接。
2．3各段模具精加工的工藝要求
各段外卡模具精加工時應保證：模板定位面的錐度應與封頭或各段筒體接觸處錐度一致，模板外圓大小一致，相鄰兩段模具接觸面上對應的鍵和鍵槽位置應一致 (通過給定尺寸公差保證)。為了減少精加工的工作量，各段外卡模具連接板內側應高於模板內表面、外側應低於模板外圓面。
3混凝土攪拌車筒體的定位成型
根據混凝土攪拌車筒體的尺寸要求，將放樣下料的各節筒體板材分別卷製成型。各節筒體卷制時將其接縫內側手工分段點焊，再分別將各節筒體放人對應定位的模具中，通過外力使各節筒體外表面與對應筒體模具定位模板內側定位面貼合，其中封頭、法蘭在對應模具中定位並固定，相鄰各節筒體模具分別通過鍵、鍵槽定位，再通過螺栓將各節筒體模具連接成 一體(如圖1)，螺栓連接孔、鍵槽連接方式如圖2所示，混凝土攪拌車筒體模具連接後的三維效果如圖3所示。
4筒體滾輪架方案
混凝土攪拌車筒體在滾輪架上滾動的,目的是實現筒體內部環縫及葉片的焊接。滾輪架一方面起到托住筒體及模具的作用，另一方面滾輪架的轉速應適應焊接速度在一定范圍的變化，以便操作人員在筒體內部施工，為此採用圖4所示滾柱式筒體滾輪架方案：通過小托輥(如圖5)分段支撐長托輥以增強長托輥的抗彎強度以長托輥支撐外卡模具的筒體總成，通過外球面球軸承連接長托輥支撐軸以保證其轉動時同心，採用速比相同的二級減速機通過法蘭式連接軸連成一體，再通過滑塊連軸節實現兩個平行長托輥的同向同步轉動，選擇電磁調速電動機滿足長托輥在一定范圍內轉速的可調。
5筒體外環縫焊接方案
為便於筒體外環縫焊接，將內部焊接成型的筒體從模具中取出，使筒體的滾道部位架在驅動托輥上，在筒體法蘭端連接法蘭盤，將法蘭盤焊接在自由轉動的從動軸上，通過支架調整從動軸高度以實現筒體的轉動，然後配合可在導軌上運動的十字形焊接臂，以便在簡體上實現外環縫自動CO：保護焊或埋弧焊接。
6焊接滾輪架的計算
6．1驅動功率計算
滾輪受力狀態和滾輪架偏心距e的關系如如圖6所示
式中，M為驅動輪所受總力矩，N·m, D，為長托輥直徑，mm；n為驅動輪轉速，r/min,
l為總傳動效率。若用一級蝸桿傳動，取l≈O．4。
6．2中心角的選擇
使用滾輪架時，選擇合適的中心角，有利於工件穩定而均勻的轉動，並可降低滾輪支反力和驅動圓周力，降低能源消耗。其對應關系如圖7所示
❸ 鋼材中RT1什麼意思
鋼材制RT1 RT2化學成分 RT3 模具鋼RT4材料特性的詳細描述：
鈦合金：TI115 TI130 LYLITE-10 HYLITE-15 TIAL5SN2 TIAL6V4G 高錳鋼：ZGMN13-1 ZGMN13-2 ZGMN13GR2 高錳鋼：GH1040 GH1140 GH2302 GH3044、GH44 GH49 GH50 GH78 GH80 GH128 GH131 GH132 GH135 GH138 GH141 GH143 GH145 LN2.4636 LN2.4631 LN1.4944 LN2.4634 NCF80A NCF750B GH146 GH151 GH163 GH170 GH333 GH600 GH901 GH984 LN2.4650 LN2.4668 LN2.4610 LN2.4816 LN2.4654 LN2.4662 LN1.4943 K423 K424 K4002 DIN2.4966 2.4602 2.4800