羅拉方管加工方法

㈠ 條乾的形成條干不勻的原因

近年來，隨著紡織技術的不斷進步和發展，棉紗質量水平不斷提升。高檔紡織品都對棉紗品質提出不斷提高的要求，從2001年Usler統計值與1997年相比，棉紗各品質要求都有了一定的提高。特別是細紗條干均勻度是成紗質量的一項重要指標，它不僅影響單紗強力及強力變異系數，還影響准備、織造斷頭和布面外觀質量。細紗工序是影響條干均勻度的關鍵工序，所以優化細紗工藝，降低成紗條干CV值是企業急待解決的質量問題。
1細紗牽伸形式對成紗條乾的影響
新型細紗機大都是氣動加壓、V型牽伸，前區工藝貫徹「三小」工藝，即小浮游區、小鉗口隔距、
小羅拉中心距，它的後區採用曲線牽伸，有較長的鉗口握持距和較短的非控制區長度，既增大了後區摩擦力界強度，加強對須條的控制，又有對纖維長短不勻適應性好的特點，減小了位移牽伸產生的牽伸波。 由牽伸理論得知，牽伸倍數越大，附加不勻就越大，假如同號數細紗，喂人的粗紗特數越大，所需牽伸倍數越大，附加不勻也越大，對於新型V型牽伸，經過試驗，粗紗定量可比傳統牽伸大些。
對於傳統的牽伸型式，隨著粗紗定量的增大，細紗條干CV增大，粗節、棉結也隨著增多。而對於氣動加壓的V型牽伸來說，由於V型牽伸獨特的附加摩擦力界設置，使控制纖維的能力大大加強，進入前牽伸區紗條的結構均勻度、纖維伸直度和緊密度較好，增大粗紗定量，細紗條干變化不明顯，所以FA507型細紗機的粗紗定量可適當增大。 牽伸工藝的配置應考慮牽伸工藝與牽伸機構的適應性以及牽伸工藝各參數間的相互配置，長期的生產實踐和工藝試驗是較好的工藝優選方法。
3.1前區工藝
前區工藝主要包括前區羅拉隔距、鉗口隔距、前膠輥加壓等。
3.1.1前區羅拉握持距
羅拉握持距的確定原則是在不損傷纖維並能保持牽伸力與握持力相平衡的條件下，偏小掌握為宜。因為，前區握持距關系前區牽伸浮游區長度的大小，關繫到握持力和牽伸力的配置，與成紗條干Cy值有著密切關系。在傳統工藝中前中羅拉中心距紡純棉品種以43mm居多。近年來，國產新型細紗機在羅拉座下銷棒支承形式上作了改進，前中羅拉表面隔距最小可達16．5mm，我們對FA507型細紗機的羅拉座做了改進試紡，最小表面距改為17.0mm，大大縮短了前區浮游區長度，有利於提高條干水平和條干CV值差異率的水平。理論上，當原料和牽伸機構一定時，羅拉握持距與牽伸附加不勻間存在近似直線關系，因此，減小羅拉握持距，縮短浮游區，可使牽伸區變速點向前鉗口靠攏，有利於改善成紗條干均勻度。
在生產中羅拉握持距比較難測量，所以用改變羅拉表面距來調整羅拉握持距，進行工藝優化試驗.
較小的前區羅拉隔距，使承擔較大牽伸倍數的前牽伸區，減小了浮游區以及浮游纖維動程，從而使纖維移距偏差減小，提高了成紗的條干均勻度，這在紡純棉品種，特別是純棉普梳品種非常明顯。從表3可以看出前區羅拉握持距減小，細紗條干明顯改善。
3.1.2採用小鉗口
為了使牽伸過程中纖維不過早提前變速，適當減小銷子鉗口是有利的，它可以改善前區纖維的伸直度。常規品種使用的2.5~3.5mm五檔中每檔以0.25mm遞增，檔數調整比較細微，便於對不同品種和不同牽伸工藝的精細調整，以收到良好工藝效果。
3.1.3搖架加壓
膠輥加壓是對須條產生足夠的握持力，使牽伸能夠正常進行的條件，FA507型細紗機，配氣動加壓，靜壓穩定可靠，加壓充分調節方便。我們通過試驗，細紗搖架壓力特別是前膠輥的壓力大小，對成紗條干CV值的影響比較明顯，不同膠輥壓力紡CJ18.2rex紗的條干CV。
3.2後區工藝
後區工藝主要包括後區牽伸倍數，後區中心距和粗紗捻系數等，這幾項重要牽伸工藝參數需密切配合和合理配置，才能對成紗質量起到穩定和提高作用。
3.2.1粗紗捻度
細紗的後區牽伸是簡單羅拉牽伸，利用粗紗捻回產生的附加摩擦力界控制纖維運動是有效的。當牽伸倍數較小，牽伸力較大時，後纖維對浮游纖維的控制力，大於前纖維對浮游纖維的引導力，纖維變速點前移而趨於穩定，當後牽伸倍數增大時，必須適當增加捻系數，使紗條緊密，摩擦力界強度增強，使纖維變速點前移而穩定。但當後區牽伸倍數較大時即增大了引導力，削弱了控制力，使浮游纖維提早變速，從而惡化成紗條干，在針織紗工藝中，彈性牽伸作用強，不僅可防止喂人前牽伸區紗條緊密度差異增大，而且有利於捻回分布不勻的改善，對前區牽伸非常有利，所以針織紗工藝後區採用小牽伸和粗紗高捻度，經過後區牽伸後，牽伸須條帶著一定數量的捻回進入膠圈牽伸區，前區牽伸紗條上的捻回還能作為膠圈牽伸區中間摩擦力界的補充，對牽伸紗條寬度有一定的控製作用，有利於對纖維運動控制，對提高成紗條干有利。
在實際生產中，我們理論聯系實際，粗紗捻系數的確定結合了粗紗定量，後牽伸倍數，中後羅拉隔距，加壓和溫濕度等。表6是其它因素基本不變時，不同粗紗捻系數時的CJ14.5rex細紗條干CV。
3.2.2後區羅拉握持距與後區牽伸倍數
在細紗牽伸中，前區具有較強的控制纖維運動的能力，而且被控制截面中的纖維數量少，前區牽伸倍數的變化，對成紗不勻的影響小一些，因此，細紗的牽伸分配重點考慮後區牽伸對成紗條干不勻的影響。目前生產中普遍採用的是小的後區牽伸倍數，後區隔距適當放大，一般機織用紗為1.25~1.40倍之間，針織用紗一般為1.07~1.20倍之間，此種工藝不僅條干好，而且如果適當增大後區隔距，後區牽伸倍數在小范圍內變動或纖維長度變化不大時，隔距可以不作調整，便於管理，減少改車時間，降低工人勞動強度。
隨著後牽伸倍數的增大，細紗條干均勻度明顯惡化。
在牽伸正常的情況下，改變後區羅拉握持距細紗條干CV值變化不大。 膠輥是紡紗工藝中重要的牽伸部件，對成紗質量的影響顯著。對膠輥的一般質量要求是，硬度均勻、表面光潔、色澤一致、直徑差異與外圓偏心小、抗靜電、對溫濕度有一定的適應性。
4.1膠輥硬度對條乾的影響
在長期的生產實踐中，我們知道軟膠輥能夠改善細紗條干。其一軟膠輥在壓力的作用下，與羅拉握持所組成的鉗口線相應增寬，從而能夠顯著地增強鉗口對須條的握持性能。而且鉗口線向兩端延伸，造成既前沖而又後移。鉗口線後移，相對縮小了前區握持隔距，有利於控制浮游纖維的運動，有利於改善條干均勻度。其二，軟膠輥與羅拉組成的鉗口線相對比較穩定。軟膠輥具有彈性好、表面變形大，吸振能力強的特點，使鉗口動態握持力保持相對穩定。其三軟膠輥橫向握持均勻，對須條的邊緣纖維控制能力強，對改善細紗條干有利。
在生產中我們使用WRC-965型不處理膠輥，條干CV值好，但由於其抗繞性還不夠理想，在紡滌棉品種時，高速回轉的膠輥與纖維摩擦而產生的靜電引起繞膠輥現象。為了能夠有效解決這個問題，我們將塗料配比濃度降低後對膠輥表面進行塗料處理，並進行上車跟蹤試驗。
試驗結果表明，由於淡化處理的塗料配比濃度較低，並沒有使膠輥失去原有的低硬高彈的特性，加壓後，回彈性好的特點也基本沒有變，因此膠輥仍能有效地控制纖維，改善質量。WRC—965型不處理膠輥經過塗料淡化處理後，增強了導電性能，消除了靜電，因而使膠輥能夠具有抗繞性。第三種塗料配比上機生產略有繞花但條干較好。綜合考慮，我們選擇了第三種配比對WRC-965型不處理膠輥的塗料淡化處理方法，加上嚴格的膠輥更換周期管理，推廣使用，條干水平保持在25%。經過長期使用和高溫高濕的考驗後，驗證了WRC—965型不處理膠輥在經過第三種塗料淡化處理後，膠輥繞花現象已基本消失，值車工生活好做，產品質量穩定。
4.2膠輥直徑與成紗質量
較大直徑膠輥在相同壓力下彈性好，與羅拉的弧形接觸面大，摩擦力界擴大，浮游區縮小，對浮游纖維的控製得到加強，有利於變速點向前鉗口集中。同時，大直徑膠輥吸振性好，可減弱羅拉溝槽或塵雜引起的波動，使膠輥的橫向握持力均勻性提高，有利於控制須條邊緣纖維的運動。大直徑膠輥對牽伸須條充分、均勻、穩定的握持，使得牽伸狀態改善，從而有利於提高成紗質量。
從理論上分析大直徑膠輥紡紗性能優於小直徑膠輥，但紡紗中必須和中後膠輥直徑相匹配。前檔膠輥直徑加大後搖架高度，因此必須相應加大中鐵輥和後膠輥直徑。在生產中我們用淘汰下的前膠輥加工成後膠輥，其直徑要求在27mm～28.5mm之間。不同直徑膠輥在FA507型細紗機(氣動加壓，V形牽伸)同錠、同粗紗的條件下進行紡紗試驗，CJ18.2
根據以上試驗，我們對細紗機上的膠輥統一作了規定，要求膠輥直徑在29.5~30.5mm之間，小於此范圍的膠輥作為後膠輥使用，並嚴格要求後膠輥必須小於前膠輥並切且膠輥直徑大小一致。 （1）新型V型牽伸通過抬高後羅拉形成獨特的附加摩擦力界，提高了進入前區紗條的結構均勻度、緊密度和纖維伸直度，較普通牽伸顯現出較高的牽伸能力，細紗條干優於普通牽伸。
（2）採用較小的前區羅拉表面距、較小的羅拉鉗口及較大的前膠輥加壓，能使纖維變速點靠近前鉗口，從而減小移距偏差，提高成紗的條干均勻度。
（3）小的後區牽伸倍數對細紗條干有利，在牽伸正常的情況下適當增加粗紗捻系數，能夠改善細紗條干均勻度。
（4）膠輥是細紗牽伸的關鍵器材，使用不處理軟膠輥，增大膠輥直徑，對浮游纖維可以有效控制，使變速點穩定而集中，從而有利於提高成紗條干均勻度。