钢管架稳定性怎么计算

㈠ 现浇连续梁钢管支架的计算及施工

下面是中达咨询给大家带来关于现浇连续梁钢管支架的计算及施工相关内容，以供参考。
扣件式钢管脚手架构造简单，安装方便，在恒、活载作用下稳定性比较好，在目前桥梁施工特别是现浇梁施工中仍然广泛应用的一种支架，现就使用前在组合恒、活载作用下对模板支架、立杆地基承载力及门洞进行检算。安装时须注意的事项及安装顺序。支架安装完成后，应做预压试验，以检查支架的压缩量及稳定性。
扣件式钢管脚手架工程是桥梁连续梁施工中常用的且十分重要的临时设施，这项工作的优劣将直接影响工程的质量、安全、速度、效率等。扣件式钢管支架安装，拆卸比较方便，在荷载作用下稳定性较好。现以2005年合肥当涂路现浇连续刚构扣件式钢管支架的计算施工为例，浅述一下我们的应用。
一、工程概述
该桥孔跨布置为：1-8m框架（20.32×17.820.3）m连续刚架，梁宽7m，梁厚1m，本桥现浇梁支架采用普通钢管脚手架，350工字钢梁做门洞梁，适用于跨度6m的门洞搭设，以满足既有当涂路交通的正常运营。
二、满堂脚手架的布置
该桥陆地上除门洞外其余梁体浇筑施工均采用满堂支架。支架材料为普通钢管脚手架，支架基础必须经碾压并硬化达到要求后，再搭设支架。地面进行硬化方法为：场地平整后用压路机压实，先铺10㎝碎石垫层，后铺C15砼15㎝（软弱地段换填垫片石和灰土）。支架间距顺桥向0.6m，横桥向0.6m,步长120cm。采用普通脚手钢管满堂支架，间距60×60㎝，步距120㎝。钢管上下均采用可调调节支撑，支架底托下延横桥向垫槽钢，所有支架应依据搭设高度设置剪刀撑。
因为满堂支架是整个梁体最重要的受力体系，所以钢管支撑的杆件有锈蚀，弯曲、压扁或有裂缝的严禁使用；使用的扣件有脆裂、变形、滑丝的扣件禁止使用，扣件活动部位应能灵活转动，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。
三、支架检算如下：
1、模板支架检算(按一米梁长计算，钢管按Φ48计算)
（1）钢筋砼断面如图①，荷载按照宽4.5米计算，则长1米的梁自重N1=4.5×1×1×26=117(KN)
（2）模板荷载N2=4.5×1×0.018×9=0.729(KN)
（3）5×8方木荷载N3=4×0.05×0.1×4.5×7.5=0.675(KN)
（4）15×15方木荷载N4=8×1×0.152×7.5=1.35(KN)
（5）人及机具活载N5=20(KN)
则模板支架立杆的轴向力设计值N=1.2×(1170.7290.6751.35)1.4×20=154.315(KN)
模板支架立杆的计算长度l0=步距1m2×0.5=2m
长细比λ=l0/I=2/1.58=126.6
则轴心受压件的稳定系数Φ=0.412，f为钢材的抗压强度设计值=205Mpa；
A≥N/Φ·f=154.315/(0.412×205)=18.27cm2
一根Φ48钢管的截面为：4.89cm2；则上述荷载需钢管数=18.27/4.89=4根
施工中采用@60×60的碗口脚手架，共计16根，满足上述检算要求。
2、立杆地基承载力计算(按1.2米梁长计算，钢管按Φ48计算)
平均压力P≤fg
P-立杆基础底面的平均压力，P=N/A；
N-上部结构传至基础顶面的轴向力设计值；
A-基础底面面积；
fg-地基承载力设计值。
（1）钢筋砼荷载按照宽4.5米计算，则长1.2米的梁N1=4.5×1.2×1×26=140.4(KN)
（2）模板荷载N2=4.5×1.2×0.018×9=0.8748(KN)
（3）5×8方木荷载N3=5×0.05×0.1×4.5×7.5=0.844(KN)
（4）15×15方木荷载N4=8×1.2×0.152×7.5=1.62(KN)
（5）钢管脚手立杆N5=9×2×6×3.84×10/1000=4.417(KN)
横杆N6=12×2×6×3.84×10/1000=5.53(KN)
（6）施工人员及机具活载N7=30(KN)
N=1.2(140.40.87480.8441.624.4175.53)1.4×30=226.42(KN)
A=1.2×4.5=5.4m2
P=N/A=226.42/5.4=41.9KPa≤fg=120Kpa满足施工要求
四、门洞的检算
门架基础采用C15钢筋混凝土，宽1000mm，高1000mm，长20m,端头为楔型，Ф48mm钢管作支架，采用350工字钢作梁跨越城市道路，施工桥梁上部，确保城市交通畅通，门架尺寸延纵桥向4.5米，高4.5米。
槽钢检算
（1）钢筋砼断面4.5m2，折算成每米均布荷载q1=26(KN/m)
（2）模板荷载q2=4.5×6×0.018×9/(4.5×6)=0.162(KN/m)
（3）5×8方木荷载q3=21×4.5×0.05×0.1×7.5/(4.5×6)=0.13(KN/m)
（4）15×15方木荷载q4=11×4.5×0.152×7.5/(4.5×6)=0.309(KN/m)
（5）人及机具活载N5=4(KN/m)
q=1.2(260.6120.130.309)1.4×4=38.06KN/m
Mmax=ql2/8=38.06×36/8=171.27KN·m
Wmax=Mmax/[σ]=171.27/170=1007.5cm3
若采用350工字钢，截面如图所示则其
惯性距I350=5×3303/122×(170×103/121703×10)=99760.2㎝4
抗弯截面系数W350=I350/17.5=570.07cm3
W350/Wmax=570.07/1007.5=0.567
说明：56.7cm的梁的抗弯截面系数为570.07cm3，即采用350工字钢可顶长6米宽56.7cm的梁。
本桥施工中槽钢间距为30cm。满足检算要求。
1、工字钢梁挠度检算
f=5qL4/384EI=5×38.06×64/384×210×109×0.998×10-4=0.03mm
满足《铁路混凝土与砌体工程施工质量验收标准》中l/1500=4mm〉0.03mm
3、槽钢下支墩检算
（1）钢筋砼荷载按照宽4.5米计算，则长6米的梁N1=4.5×6×1×26=702(KN)
（2）模板荷载N2=4.5×6×0.018×9=4.374(KN)
（3）5×10方木荷载N3=16×0.05×0.1×6×7.5=3.6(KN)
（4）15×15方木荷载N4=8×6×0.152×7.5=8.1(KN)
（5）工字钢荷载N5=20×7×40.21×10/1000=56.3(KN)
（6）人及机具活载N6=100(KN)
则模板支架立杆的轴向力设计值N=1.2×(7024.3743.68.156.3)1.4×100=1069.2(KN)
模板支架立杆的计算长度l0=步距1m2×0.5=2m
长细比λ=l0/I=2/1.58=126.6
则轴心受压件的稳定系数Φ=0.412，f为钢材的抗压强度设计值=205Mpa；
A≥N/Φ·f=1069.2/(0.412×205)=126.6cm2
一根Φ48普通钢管的截面为：4.89cm2；则上述荷载需钢管数=126.6/4.89=26根
施工中采用@30×30的Φ48钢管脚手架，共计96根，满足上述检算要求。
五、钢管脚手架搭设注意事项
立杆：在竖立杆时要注意杆件的长短搭配使用。立杆的接头除梗肋处可采用搭接头外，必须采用对接扣件实行对接。搭接时的搭接长度不应小于1m，用不少于3个旋转扣件来扣牢，扣件的外边缘到杆端距离不应小于100mm。相邻两立杆的接头应相互错开，不应在同一步高内，相邻接头的高度差应大于1500mm。
大横杆：大横杆的长度不宜小于三跨，一般不小于6m。大横杆对立杆起约束作用。故立杆和大横杆必须用直角扣件扣紧，不得遗漏。上下相邻的大横杆应错开布置在立杆的里侧和外侧，以减少立杆的偏心受荷情况。同一水平内的内外两根大横杆的接头和上下相邻的两根大横杆的接头均应相互错开，不得出现在同一跨间内，相邻接的水平距离应大于1500mm。
小横杆：小横杆紧贴立杆布置，用直角扣件扣紧，拆模前在任何情况下不得拆除贴近立杆的小横杆。
斜杆：纵向支撑的斜杆与地面夹角宜在45º~60º范围内。斜杆的搭设是将一根斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣在小横杆的伸出部分上，这样可以避免两根斜杆相交时把钢管别弯。斜杆用扣件与脚手架扣紧的连接头两端距脚手架节点不大于200mm，除两端扣紧外，中间尚需增加2~4个扣结点。斜杆的最下面一个连接点距地面不宜大于500mm，以保证支架的稳定性。斜杆的接长宜采用对接扣件的对接连接。当采用搭接时，搭接长度不小于400mm，并用两只旋转扣件扣牢。
立杆纵横距和步距按支撑设计方案进行施工，立杆间设剪刀撑，剪刀撑应联系3~4根立杆，斜杆与地面夹角为45~60度，剪刀撑应沿步高连续布置，在相邻两排剪刀撑之间，设大斜撑，剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧外，在其中间应增加2~4个扣结点。
扣件式外脚手架的搭设顺序是：做好搭设的准备工作→按支撑施工图放线→按立杆间距排放底座→放置扫地杆→逐根拉立杆并随即与扫地杆扣牢→安装第一步大横杆（与各立杆扣牢）→安装第一步小横杆→第二步大横杆→第二步小横杆→第三、四步大横杆和小横杆→接立杆→加设剪刀撑。
满堂支撑需待砼达到设计强度方可拆除，拆除顺序和搭设顺序相反。先搭的后拆，后搭的先拆。先从钢管支架顶端拆起。拆除顺序为：剪刀撑→小横杆→大横杆→立杆→……。
立杆与横杆必须用直角扣扣紧，不得隔步设置与遗漏。相邻立杆的接头位置应错开布置，在不同的步距内，与相近横杆的距离不宜大于纵距的1/3，上下横杆的接长位置应错开布置，在不同的立杆步距中，与相近立杆的距离不大于纵距的1/3。相邻步距的横杆应错开布置在立杆的里侧和外侧，以减少立杆偏心受载情况。
剪刀撑沿架高连续布置，横向也连续布置，纵向每隔5根与立杆设一道，每片架子不少于三道，剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与脚手架的立杆或横杆扣紧外，在其中应增加2～4个扣结点。
由于排架搭设是依靠扣件螺栓紧固完成的，因此每节点的扣件螺栓施工中都必须用力矩板手进行检查。
支撑排架是箱体顶板的关键工序，排架搭设结束后由专人对排架进行验收，验收合格后方可支模。
最后，钢管支架完成后应做预压试验，以检查支架的压缩量和稳定性。预压可采用施工静载法，水静压法，沙袋静压法等。
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㈡ 完整脚手架计算方法

完整脚手架的计算方法：

双排脚手架采用密目网全封闭，搭设高度m H 20=,立杆横距b (架宽)m 05.1=，大横杆步距m h 5.1，铺竹脚手板4层，同时施工2层，施工荷载2/3m KN Q K =(砌筑架)，连墙杆布置为两步三跨(t h 32)，计算脚手架整体稳定。

立杆长度为脚手架的步距h ，因脚手架为双排，所以还要乘以2，再乘以每米长钢管重量就等于一步一纵距的立杆自重。

大横杆长度为脚手架立杆纵距t ，因脚手架里、外排各有一根大横杆，所以乘以2，再乘以每米的钢管质量。

脚手架与一般结构相比，其工作条件具有以下特点：

1、所受荷载变异性较大；

2、扣件连接节点属于半刚性，且节点刚性大小与扣件质量、安装质量有关，节点性能 存在较大变异；

3、脚手架结构、构件存在初始缺陷，如杆件的初弯曲、锈蚀，搭设尺寸误差、受荷偏心 等均较大；

4、与墙的连接点，对脚手架的约束性变异较大。 对以上问题的研究缺乏系统积累和统计资料，不具备独立进行概率分析的条件，故对结构抗力乘以小于1的调整系数其值系通过与以往采用的安全系数进行校准确定。因此，本规范采用的设计方法在实质上是属于半概率、半经验的。脚手架满足本规范规定的构造要求是设计计算的基本条件。

(2)钢管架稳定性怎么计算扩展阅读

90年代以来，国内一些企业引进国外先进技术，开发了多种新型脚手架，如插销式脚手架，CRAB模块脚手架、圆盘式脚手架、方塔式脚手架，以及各种类型的爬架。至2013年，国内专业脚手架生产企业百余家，主要在无锡、广州、青岛等地。从技术上来讲，我国脚手架企业已具备加工生产各种新型脚手架的能力。但是国内市场还没有形成，施工企业对新型脚手架的认识还不足。

随着我国大量现代化大型建筑体系的出现，扣件式钢管脚手架已不能适应建筑施工发展的需要，大力开发和推广应用新型脚手架是当务之急。实践证明，采用新型脚手架不仅施工安全可靠，装拆速度快，而且脚手架用钢量可减少33%，装拆工效提高两倍以上，施工成本可明显下降，施工现场文明、整洁。

㈢ 钢管稳定性怎么计算

钢管计算压杆稳定，及长细比满足要求就基本可以了。
钢结构设计规范上面的稳定验算公式，及强度验算公式，长细比的限值。可以遵照一下。
钢结构设计规范，众智网上有免费下载的。
也可看一下大学的课本。也有类似的稳定验算公式，强度验算公式，及长细比的要求。

㈣ 搭设脚手架时如何计算钢管和扣件的数量

在装修当中的钢管和扣件的用量需要提前知道的。以Φ48钢管为例计算，内长杆平均长度容取5米。包括沥干和纵向水平杆还有剪刀撑，小横杆平均长度取立杆横距+0.5m，所以钢管用量和使用按照非常严格的计算方法计算的，还有扣件的用量也是要仔细的去计算的。

㈤ 扣件式钢管脚手架力学计算中连墙件长细比λ算出是110，稳定性系数是多少

扣件式钢管脚手架力学计算中连墙件长细比λ算出是110，稳定性系数=0.516。

㈥ 钢管受力计算方法和公式

大体算一下：Q235抗拉强度是（38-47）Kg/mm^2 ,
而钢管的受压面积:S=(165-4.5)*3.14*4.5=2269mm^2.
压力P/受压面积S=压强σ (塑性材料抗拉与抗压取同样数据)
如果一根管要计算稳定性,再加上一定的安全系数(按受力状况).

㈦ 脚手架钢管扰度如何计算

我在别处复制了一段话，不知道能否帮上你

【摘 要】该文论述了脚手架在现场施工的应用情况，详细叙述了脚手架的支撑体系的计算，并且比较了施工中常见的两种钢管脚 手架的情况。
【关键词】扣件式钢管脚手架 门式钢管脚手架 地基承载力

前言

在桥梁施工中,虽然脚手架在工程中有着重要的地位，而且按照施工设计要求也应当列入单位工程施工组织设计内，但现在却还经常发现许多单位的施工组织设计内并无详细叙述；即使有，往往也很简单并不符合实际施工的要求。为确保施工安全，对脚手架的验算很有必要。

在现在桥梁施工中， 应用比较多的有两种脚手架，一是扣件式钢管脚手架 ，另一种为门式钢管脚手架。本文主要介绍这二种脚手架的设计计算方法。

扣件式钢管脚手架

扣件式钢管脚手架是以横向横杆、纵向横杆、立杆、脚手板和剪刀撑、扫地杆、底座、拉撑件以及连接它们的扣件组成的一种钢管脚手架。

1、扣件式钢管脚手架设计计算

桥梁施工采用的扣件式钢管脚手架一般主要作为模板支架，承受混凝土结构物的施工荷载。扣件式钢管脚手架的承载能力按概率极限状态设计法的要求，采用分项系数设计表达式进行设计。一般进行的计算为：纵向、横向水平杆等受弯构件的强度和连接扣件的抗滑承载力计算；立杆的稳定性计算；立杆地基承载力计算。

（1）荷载计算

在桥梁施工中，作用在扣件式钢管脚手架上的荷载一般有施工结构物荷载、操作人员体重、施工设备重力和扣件式钢管脚手架自重力。各种荷载的作用部位和分布可按实际情况采用。扣件式钢管脚手架荷载的传递顺序为：脚手板→横向横杆→纵向横杆→立杆→底座→地基。

（2）纵向、横向水平杆的抗弯强度计算

纵向、横向水平杆的抗弯强度计算公式如下：

δ= ≤[f]

m——弯矩设计值

横向、纵向水平杆的内力一般按照三跨连续梁计算弯矩（如果特殊情况可按多跨连续梁弯矩计算）：

w——截面模量。

[f]——钢材的抗弯强度设计值。

（3）纵向、横向水平杆的扰度计算：
纵向、横向水平杆扰度按下式计算：
υ= ≤[υ]

υ——扰度

e——钢材的弹性模量

i——纵向、横向水平杆的截面惯性矩

q——纵向、横向水平杆上的等效均布荷载

l——纵向、横向水平杆的跨度

[υ]——容许扰度，应按下表采用。

（4）连接扣件的抗滑承载力计算

纵向、横向水平杆与立杆连接时，其扣件的抗滑承载力应符合下式规定：

r≤[r]

r——纵向、横向水平杆传给立杆的竖向作用力（q*l）

[r]——扣件抗滑承载力设计值。

（5）立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算：

≤[f]
n——模板支架计算立杆的轴向力设计值

n=1.2∑ngk+1.4
∑nqk
∑ngk——模板及支架自重、新浇混凝土自重与钢筋自重产生的轴向力的总和。

∑nqk——施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载标准值产生的轴向力总和。

ф——轴心受压构件的稳定系数，应根据长细比λ取值，
当λ>250时，ф=7320/λ2

a——立杆的截面面积。

[f]——钢材的抗弯强度设计值。

（6）立杆地基承载力计算

根据试验结果，荷载板底面的应力与其沉量的关系曲线如下图所示。从图中可看出，在荷载作用下地基土的变形。如果荷载应力超过p0，地基承载变形将发生突变，丧失地基承载力。所以立杆基础底面的平均压力一定要满足下式要求：

p≤[fg]

p——立杆基础底面的平均压力，

[fg]——地基承载力设计值,

门式钢管脚手架

以门架、交叉支撑、连接棒、挂扣式脚手板或水平架、锁臂等组成基本结构，再设置水平加固杆、剪刀撑、扫地杆、封口杆、托座与底座的一种标准化钢管脚手架。

1、门式钢管脚手架设计计算

桥梁施工采用的门式钢管脚手架一样一般作为模板支架，承受混凝土结构物施工荷载（见上图）。脚手架的承载能力也采用了现行结构统一的设计表达形式。即同样采用按概率极限状态设计法。

与扣件钢管脚手架不同，门式钢管脚手架的主要破坏形式是在抗弯刚度弱的门架平面外多波鼓曲失稳破坏。由于门式钢管脚手架的基本单元，门架是一个框架结构，在施工荷载作用下，施工层的门架杆件在门架平面内受局部弯矩作用。因此门式钢管脚手架主要是靠门架立杆轴心受压将竖向荷载传给基础的，风荷载作用时，将在门架平面方向产生弯矩，这也要靠门架的立杆轴心力组成力偶矩来抵抗。总之，门式钢管脚手架主要受轴压力。既计算主要评定门式钢管脚手架的稳定性，其公式如下：

n≤[nd]

n——作用于一榀门架的轴向力设计值

[nd]——一榀门架的稳定承载力设计值。

2、门式钢管脚手架地基承载力计算与扣件式钢管脚手架计算相同。

p≤[fg]

p——立杆基础底面的平均压力，

[fg]——地基承载力设计值,

通过以上对脚手架的稳定性和地基承载力的验算，取得了脚手架支撑体系安全施工的理论依据。

门式脚手架与扣件式脚手架比较

1、施工工艺比较 ：

门式脚手架：1）装拆方便，施工工效高；约为扣件式脚手架的2～3倍。2）工人劳动相对强度较低。

扣件式脚手架：1）装拆比较方便，施工工效较低。

2、搭设高度比较：

门式脚手架：搭设高度一般≤45米。

扣件式脚手架： 搭设高度一般≤50米。

3、经济效益比较：

门式脚手架：1）用钢量较省。2）脚手架部件规格品种多，一次性投资大。3）脚手架管理困难，保养不易。
扣件式脚手架：1）用钢量较多。2）脚手架一次性投资小。

4、文明施工比较

门式脚手架：脚手架组装标准化，排列整齐，美观。

扣件式脚手架：脚手架组装尚可。

安全施工应当特别注意的问题

在脚手架搭使用期间中严禁拆除交叉支撑、加固杆件、扫地杆等。作业层的施工荷载一定要符合设计要求，不得超载。

搭设钢管脚手架的场地必须平整坚实，并严格作好排水工作。

㈧ 钢管脚手架施工方案和承载力的计算

外脚手架计算书
一、木板基础承载力计算
取一个外架单元(9步架，纵距1.8M)进行分析计计算
1． 静荷载：
(1)、钢管自重
立杆：16.8*2=33.4M
水平杆：10*1.8*2=36M
搁栅：10*1.8*2=36M
小横筒：10*1.5=15M
钢管自重：(33.4+36+36+15)*3.84=462kg
(2)、扣件自重：
601.2=72kg
(3)、竹笆自重：
底笆：7张*12 kg=84 kg
静荷载为：462+72+84=618 kg
2． 施工荷载
按规定要求，结构脚手架施工荷载不得超过270 kg／㎡，装饰脚手架不得超过200 kg／㎡，则施工荷载为：
270*1.8*1.0=486 kg/㎡
3． 风雪荷载
计算时可不考虑,在脚手架的构架时采取加强措施.
4． 荷载设计值
N=K*Q=1.2*(618+486)=1.325*10N
N---立杆对基础的轴心压力
K---未计算的安全网、挑杆、剪力撑、斜撑等因素，取1.2系数
Q---静荷载、活荷载总重量
5． 钢管下部基础轴心抗压强度验算
f1=N/A=(1.325*103)/(489*2)
=1.355N／mm2＜10N／mm2 (杉木抗压强度)
f1---立杆对木板基础的轴向压应力(N／mm2)
A---立杆在木板基础的总接触面积( mm2 )
fCK――木板的轴心抗压强度(N／mm2)
满足强度要求
二、连墙拉强杆件计算
取拉强杆直径6.5圆钢进行计算
1．抗拉强度验算
F＝(3.14*3.252*210 N/mm2)/(9.8N/kg)
＝710kg＞700kg
符合高层外架拉撑力的规定，并满足工程要求。
三、外架整体稳定性计算
根据有关资料提供的数据，在标准风荷载的作用下，脚手架杆件内产生的应力，尚未达到杆件允许应力的1/100，故风荷载对脚手架的影响极小，一般可忽略不计。
1． 不组合风荷载时，其验算公式为：
0.9N/(∮*A)≤fc/γ’m
σ∮ N=1.2NGK+1.4 NQiK
=1.2*6.06+1.4*4.76
=13.94KN
N值――立杆验算截面处的轴心力设计值
NGK----脚手架的静荷载
NQiK――脚手架的施工荷载
2． ∮值：λ＝l0/I=μh／i＝(1.5*1800)/15.8=170.9
查表得：∮＝0.243

∮――轴心受压杆件的稳定系数
μ――计算长度系数
i――钢管回转半径
3． A值：A＝489*2＝978mm2
A值――钢管截面积之和
4． fc值：fc＝0.205KN/mm2
fc――钢材的抗压强度值(KN／mm2)
5． γ’m=1.5607
γ’m――材料强度附加分项系数
将上述各项数值代入公式：
0.9N/∮A=(0.9*13.94)/(0.243*978)=0.053 KN／mm2
＜fc/γ’m
＝0.205/1.5607
＝0.1314 KN／mm2

㈨ 立杆稳定性计算

JGJ130-2011《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》很详细，立杆稳定性验算采用的荷载值、取用的系数、公式等容易看懂。暂时没看懂也可以比着套！
请采纳答案，支持我一下。

㈩ 脚手架立杆受力怎样计算

脚手架立杆受力计算：

计算立杆段的轴向力设计值N，应按下列公式计算：

1、 不组合风荷载时

N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4ΣNQK

2、组合风荷载时

N=1.2(NG1k+NG2k)+0.85×1.4ΣNQk

式中：

NG1k——脚手架结构自重标准值产生的轴向力；

NG2k——构配件自重标准值产生的轴向力；

ΣNQk——施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆可按一纵距(跨)内离工荷载总和的1/2取值。

(10)钢管架稳定性怎么计算扩展阅读：

扣件式脚手架的优缺点

1、优点

1)承载力较大。当脚手架的几何尺寸及构造符合规范的有关要求时，一般情况下，脚手架的单管立柱的承载力可达15kN～35kN(1．5tf～3．5tf，设计值)。

2)装拆方便，搭设灵活。由于钢管长度易于调整，扣件连接简便，因而可适应各种平面、立面的建筑物与构筑物用脚手架。

3)比较经济，加工简单，一次投资费用较低；如果精心设计脚手架几何尺寸，注意提高钢管周转使用率，则材料用量也可取得较好的经济效果。扣件钢管架折合每平方米建筑用钢量约15公斤。

2、缺点

1)扣件(特别是它的螺杆)容易丢失；

螺栓拧紧扭力矩不应小于40N·m，且不应大于65N·m；

2)节点处的杆件为偏心连接，靠抗滑力传递荷载和内力，因而降低了其承载能力；

3)扣件节点的连接质量受扣件本身质量和工人操作的影响显著。