扣件式鋼管落地腳手架要進行什麼驗算

A. 建築施工扣件式鋼管腳手架扣件安裝基本要求有哪些

根據《建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》要求：
1、扣件規格必須與鋼管外徑（專48或者51）相同；屬
2、螺栓擰緊扭力矩不小於40N.m，且不應大於65N.m；
3、在主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐、橫向斜撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大於150mm；
4、對接扣件開口應朝上或朝內；
5、各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣不應小於100mm。

B. 落地扣件式鋼管腳手架組成構件有哪些

架子管、直角扣件、抄旋轉扣件、連接棒、踏板。

在縱向水平桿與立桿的交點處必須設置橫向水平桿，並與縱向水平桿卡牢。立桿下應由底座和墊板。整個腳手架應設置必要的支撐與連牆點，以保證腳手架成為一個穩定的結構。落地雙排扣件式鋼管腳手架的搭設，一般應沿建築物周圍連續交圈搭設，如果因條件限制不能交圈搭設時，開口處應設置必要的橫向之宇支撐，端部設置加強連牆點。

(2)扣件式鋼管落地腳手架要進行什麼驗算擴展閱讀：

注意事項：

對鋼管、扣件、腳手板、可調托撐等進行檢查驗收，合格的構配件應按品種、規格分類，堆放整齊、平穩，堆放場地不得有積水。

立桿墊板或底座底面標高宜高於自然地坪50mm～100mm，底座、墊板均應准確地放在定位線上，墊板用長度不少於2跨、厚度不小於50mm、寬度不小200mm的木墊板，腳手架基礎經驗收合格後，應按施工組織設計的要求放線定位。

C. 扣件式鋼管腳手架、落地式鋼管腳手架和懸挑式鋼管腳手架有什麼區別

扣件式鋼復管腳手架、落地式制鋼管腳手架和懸挑式鋼管腳手架區別是：

落地式只搭設的現場情況，是由地面搭設上去的。地面自然基礎為承載受力。

懸挑式即為懸挑梁或懸挑架承載受力；

扣件式 是指材料。有分為碗扣式、扣件式、門式架。

D. 落地扣件式鋼管腳手架構造要點是什麼

(一)縱向水平桿

縱向水平桿的構造應符合下列規定：(1)縱向水平桿應設置在立桿內側，單根桿長度不應小於3跨.

(2)縱向水平桿接長應採用對接扣件連接或搭接，並應符合下列規定：①兩根相鄰縱向水平桿的接頭不應設置在同步或同跨內；不同步或不同跨的兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小於500mm；各接頭中心至最近主節點的距離不應大於縱距的1/3。②搭接長度不應小於1m，應等間距設置3個旋轉扣件固定；端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不應小於100mm.③當使用沖壓鋼腳手板、木腳手板、竹串片腳手板時，縱向水平桿應作為橫向水平桿的支座，用直角扣件固定在立桿上；當使用竹笆腳手板時，縱向水平桿應採用直角扣件固定在橫向水平桿上，並應等間距設置，間距不應大於400mm(圖).

鋪竹笆腳手板時縱向水平桿的構造

(二)橫向水平桿

橫向水平桿的構造應符合下列規定：(1)作業層上非主節點處的橫向水平桿，宜根據支承腳手板的需要等間距設置，最大間距不應大於縱距的1/2.

(2)當使用沖壓鋼腳手板、木腳手板、竹串片腳手板時，雙排腳手架的橫向水平桿兩端均應採用直角扣件固定在縱向水平桿上；單排腳手架的橫向水平桿的一端應用直角扣件固定在縱向水平桿上，另一端應插入牆內，插入長度不應小於180mm.

(3)當使用竹笆腳手板時，雙排腳手架的橫向水平桿兩端應用直角扣件固定在立桿上；單排腳手架的橫向水平桿的一端應用直角扣件固定在立桿上，另一端插入牆內，插入長度不應小於180mm.

(4)主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除.

(三)腳手板

腳手板的設置應符合下列規定：(1)作業層腳手板應鋪滿、鋪穩、鋪實.(2)沖壓鋼腳手板、木腳手板、竹串片腳手板等，應設置在三根橫向水平桿上.當腳手板長度小於2m時，可採用兩根橫向水平桿支承，但應將腳手板兩端與橫向水平桿可靠固定，嚴防傾翻.腳手板的鋪設應採用對接平鋪或搭接鋪設.腳手板對接平鋪時，接頭處應設兩根橫向水平桿，腳手板外伸長度應取130~150mm，兩塊腳手板外伸長度的和不應大於300mm[圖(a)]；腳手板搭接鋪設時，接頭應支在橫向水平桿上，搭接長度不應小於200mm，其伸出橫向水平桿的長度不應小於100mm[圖(b)]。

腳手板對接、搭接構造

(3)竹笆腳手板應按其主竹筋垂直於縱向水平桿方向鋪設，且應對接平鋪，四個角應用直徑不小於1.2mm的鍍鋅鋼絲固定在縱向水平桿上.

(4)作業層端部腳手板探頭長度應取150mm，其板的兩端均應固定於支承桿件上.

(四)立桿

每根立桿底部宜設置底座或墊板.腳手架必須設置縱、橫向掃地桿.縱向掃地桿應採用直角扣件固定在距鋼管底端不大於200mm處的立桿上.橫向掃地桿應採用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上.腳手架立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大於1m.靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小於500mm(圖).

縱、橫向掃地桿構造

單、雙排腳手架底層步距均不應大於2m.單排、雙排與滿堂腳手架立桿接長除頂層頂步外，其餘各層各步接頭必須採用對接扣件連接.腳手架立桿頂端欄桿宜高出女兒牆上端1m，宜高出檐口上端1.5m.腳手架立桿的對接、搭接應符合下列規定：(1)當立桿採用對接接長時，立桿的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小於500mm；各接頭中心至主節點的距離不宜大於步距的1/3.

(2)當立桿採用搭接接長時，搭接長度不應小於1m，並應採用不少於2個旋轉扣件固定.端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小於100mm.

(五)連牆件

腳手架連牆件設置的位置、數量應按專項施工方案確定.腳手架連牆件數量的設置除應滿足？建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范？JGJ130—2011)的計算要求外，還應符合表1G1的規定.連牆件的布置應符合下列規定：(1)應靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大於300mm.

(2)應從底層第一步縱向水平桿處開始設置，當該處設置有困難時，應採用其他可靠措施固定.

(3)應優先採用菱形布置，或採用方形、矩形布置.開口型腳手架的兩端必須設置連牆件，連牆件的垂直間距不應大於建築物的層高，並且不應大於4m.連牆件中的連牆桿應呈水平設置，當不能水平設置時，應向腳手架一端下斜連接.連牆件必須採用可承受拉力和壓力的構造.對高度24m以上的雙排腳手架，應採用剛性連牆件與建築物連接.當腳手架下部暫不能設連牆件時應採取防傾覆措施.當搭設拋撐時，拋撐應採用通長桿件，並用旋轉扣件固定在腳手架上，與地面的傾角應為45皛60？連接點中心至主節點的距離不應大於300mm.拋撐應在連牆件搭設後再拆除.架高超過40m且有風渦流作用時，應採取抗上升翻流作用的連牆措施.

(六)門洞

單、雙排腳手架門洞宜採用上升斜桿、平行弦桿桁架結構形式(圖)，斜桿與地面的傾角α應為45皛60？門洞桁架的形式宜按下列要求確定：(1)當步距(h)小於縱距(la)時，應採用A型.

(2)當步距(h)大於縱距(la)時，應採用B型，並應符合下列規定：①h=1.8m時，縱距不應大於1.5m；②h=2.0m時，縱距不應大於1.2m.

單、雙排腳手架門洞桁架的構造應符合下列規定：(1)單排腳手架門洞處，應在平面桁架(圖中ABCD)的每一節間設置一根斜腹桿；雙排腳手架門洞處的空間桁架，除下弦平面外，應在其餘5個平面內的圖示節間設置一根斜腹桿(圖中1—1、2—2、3—3剖面。

門洞處上升斜桿、平行弦桿桁架

(2)斜腹桿宜採用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大於150mm.當斜腹桿在1跨內跨越2個步距(圖A型)時，宜在相交的縱向水平桿處，增設一根橫向水平桿，將斜腹桿固定在其伸出端上。

門洞處上升斜桿、平行弦桿桁架

(3)斜腹桿宜採用通長桿件，當必須接長使用時，宜採用對接扣件連接，也可採用搭接.

(4)單排腳手架過窗洞時應增設立桿或增設一根縱向水平桿.

(5)門洞桁架下的兩側立桿應為雙管立桿，副立桿高度應高於門洞口1~2步.

(6)門洞桁架中伸出上下弦桿的桿件端頭，均應增設一個防滑扣件，該扣件宜緊靠主節點處的扣件。

E. 鋼管扣件式落地外腳手架計算書

鋼管扣件式落地外腳手架計算，條件：取最大搭設高度24m進行驗算；採用Φ48×3.5mm雙排鋼管腳手架搭設，立桿橫距b=1.0m，主桿縱距l=1.5m，內立桿距牆0.2m。腳手架步距h=1.8m，腳手板從地面2.0m開始每1.8m設一道（滿鋪），共11層，腳手架與建築物主體結構連接點的位置，其豎向間距H1=2h=2×1.8=3.6m，水平間距L1=3L=3×1.5=4.5m。根據規定，均布荷載Qk=2.0KN/㎡。腳手架的計算
（一）、基本條件
地面粗造為C類，基本風壓W0=0.45KN/m2，立網網目尺寸為3.5 cm×3.5cm，繩徑3.2mm，自重0.01KN/m2
（二）、搭設高度計算
驗算部位應根據風荷載產生彎曲壓應力大小分析確定，故先計算風荷載產生壓應為σw
1、σw計算
立網封閉的擋風系數及風荷載體型系數《建築結構荷載規范》近似按以下方法計算
ξ=(3.5+3.5)×0.32/(3.5×3.5) ×1.05=0.192
1.05為考慮筋繩的影響
μS=1.2×0.192=0.23
立網傳給立柱的風荷載標准值（4-4）計算,計算風壓高度系數μZ按表4-19中C類取值，當H=24 m時，μz=1.25 ，當H=5m時，μz=0.54本設計最大搭設高度為24 m，故取u2=1.25 。
WK=0.7μzμS W0
其中μ2—風壓高度系數
μS—腳手架風荷載體型系數
W0—基本風壓
WK=0.7×1.25×0.23×0.45=0.09KN/m2
作用於立柱的風線荷載標准值：
qWK=WK·L=0.09×1.8=0.162KN/m
風荷載產生的彎矩按式4-33計算
MW=1.4 qWK·h2/10
式中 qWK——風線荷載標准值
WK——垂直於腳手架表面的風荷載標准值
L——腳手架的柱距
W——立柱截面的抵抗矩按表4-31採用
σW——風荷載對所計算立柱段產生的彎曲壓應力，σW= MW/W
MW=1.4×0.162×1.82/10=0.073KN·m
在24 m高度處立柱段風荷載產生彎曲壓力為：
σW= MW/W=(0.073×106) / (5.08×103)=14.37N/mm2
在5m高度處立柱段風荷載產生彎曲壓力為：
σW= 14.37× (0.54 / 1.25)=6.21N/mm2
2、底層立柱段的軸心壓力
腳手架結構自重、腳手板及施工荷載的軸心壓力
（1）、腳手架結構自重產生的軸心壓力NGK由表4-38查得一個柱距范圍內每米高腳手架結構產生的軸心標准值gk=0.134KN/m，則21 m高的腳手架結構自重產生軸心壓力標准值
NGK=H·gk=24×0.134=3.21 KN
（2）、腳手架活載產生的軸心壓力
一層腳手架自重Qp=0.3KN/m2（除首層外），每1.8m設一道腳手架板,共十一層。
則NQ1K=0.5（lb+0.3）·l·∑Qp=0.5(1+0.3)×1.5×0.3×11=3.2 KN
敞開式腳手的防護材料產生軸心壓查表4-40得（L=1.5m）0.228KN
立網重量為0.01×1.5×24=0.36 KN
∴NQ2K=0.228+0.36=0.588 KN
二層同時操作，施工均布荷載QK2.03KN/m2查表4-41得施工荷載產生軸心壓力：NQ3K=4.86KN
根據公式（4-32），活荷產生軸心壓力標准值為
NQiK= NQ1K+ NQ2K+ NQ3K
=3.2+0.588+4.86
=8.65 KN
（3）計算立桿段的軸心壓力值：
根據公式（4-31）計算
N= NGK ×1.2/K1+ NQiK
K1—高度調整系數，應按表（4-35採用）
K1=0.85
N=3.21×1.2/0.85+1.4×8.65=16.6 KN
3、立柱穩定性驗算
立網封閉時，立柱穩定應滿足下式：
N/ψA+ MW/W≤fc或N≤ψA（fc-σW）
φ——軸心壓桿的穩定系數，根據所計算立柱段的比λ=μh / I
由表4-37查取
I——立柱截面的回轉半徑，應按表4-31查取 i=1.58cm
μ——計算長度系數，應按表4-36採用M=1.5
h——所計算的立柱段的腳手架步距 h=1.8m
∴λ=μh / i=1.5×1.8 / 1.58×10-2 =170.8
按表4-37得：φ=0.225
A—立柱截面積，應按表4-31採用，A=4.89cm2，fc=205N/mm2
ψA（fc-σW）
=0.225×4.89×102(205-14.37)×10-3
=20.97KN>N=16.63 KN(滿足)
4、最大允許搭設高度
φAfcw=0.225×4.89×102(205-14.37)=20.97KN
Hd=K·[(φAfcw-1.4NQiK)/1.2gK]
=0.85×[(20.97-1.4×8.65)/(1.2×0.134)]
=47 m
5、結論
滿足搭設要求。
（四）、連牆件計算
腳手架占建築物的連接桿應按軸心受壓桿計算
NH≦φAfc
式中：NH—連牆件所受的水平力設計值
NH=HW+3.0KN
HW=風荷載產生的水平力設計值
HW=1.4WK·AW
AW——迎風面積等於連牆件的直與豎直與水平間距的乘積；
φ——軸心受壓穩定系數，根據λH=LH/i按表4-37採用；
LH——連牆件的計算長度，應取連件兩端固定連接點的距離LH=0.2
λH=0.2×1000/1.58×10=126.5mm
φ=0.417
∴φAfc=102×0.417×4.89×20.5=41.8KN
∴NH=1.4WK·AW+3.0
=1.4×0.106×3.6×4.5+3.0
=5.4
∴NH≤φAfc(滿足)
（五）、立柱地基承載力計算
立柱地基承載力應按下列計算P=N/Ab≤f
P—立柱基礎底面處的平均壓力設計值。
N-上部結構傳至基礎頂面的軸心力設計值。
Ab-基礎底面面積。
f-地基承載力設計值，f=Kb·fK
fk-地基承載力標准值
Kb-地基承載力調整系數，應按表4-47採用
P=16.6/(1.5×0.9)=11.9 KN/m2
素土承載力基本值為fO=120KN/m2>P(滿足)

F. 扣件式鋼管腳手架、落地式鋼管腳手架和懸挑式鋼管腳手架有什麼區別

分類方式不通而已，扣件式鋼管腳手架是按力的傳遞方式分，後面2個是按結構形式分類。

扣件式鋼管腳手架
一般由鋼管桿件、扣件，底座，腳手板，安全網等組成
鋼管桿件： 一般有兩種，一種外徑48mm，壁厚3.5mm；另一種外徑51mm，壁厚3mm；根據其所在位置和作用不同，可分為立桿，水平桿，掃地桿等。
扣件 ：扣件是鋼管與鋼管之間的連接件，其形式有三種，即直角扣件，旋轉扣件，對接扣件 直角扣件：用於兩根垂直相交鋼管的連接，它依靠的是扣件與鋼管之間的摩擦力來傳遞荷載的。 旋轉扣件：用於兩根任意角度相交鋼管的連接。
對接扣件：用於兩根鋼管對接接長的連接。
底座與墊板：是設立於立桿底部的墊座，注意底座與墊板的區別，底座一般是用鋼板和鋼管焊接而成的，底座一般放在墊板上面，而墊板即可以是木板也可以是鋼板。
腳手板(見下面的圖解)，安全網(不作解釋，這個很簡單) 。
下面講一些關鍵的難理解的名詞。
主節點：是指立桿、縱向和橫向水平桿三桿交接處的扣接點。
掃地桿：貼近地面，連接立桿根部的水平桿。
立桿縱距(或稱跨)：腳手架立桿的縱向間距 。
立桿步距(或稱步)：上下水平桿軸線間的距離。
詳見 http://ke..com/view/3744965.htm

G. 雙排落地式鋼管腳手架怎麼計算

鋼管腳手架的計算參照《建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2001）。
計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為18.6米，立桿採用單立管。
搭設尺寸為：立桿的縱距1.20米，立桿的橫距1.05米，立桿的步距1.20米。
採用的鋼管類型為 48×3.5，連牆件採用2步2跨，豎向間距2.40米，水平間距2.40米。
施工均布荷載為3.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設4層。

一、大橫桿的計算:

大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。
按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。

1.均布荷載值計算
大橫桿的自重標准值 P1=0.038kN/m
腳手板的荷載標准值 P2=0.150×1.050/3=0.052kN/m
活荷載標准值 Q=3.000×1.050/3=1.050kN/m
靜荷載的計算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.052=0.109kN/m
活荷載的計算值 q2=1.4×1.050=1.470kN/m

大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)

大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)

2.強度計算
最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩

跨中最大彎矩計算公式如下:

跨中最大彎矩為
M1=(0.08×0.109+0.10×1.470)×1.2002=0.224kN.m

支座最大彎矩計算公式如下:

支座最大彎矩為
M2=-(0.10×0.109+0.117×1.470)×1.2002=-0.263kN.m
我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：

=0.263×106/5080.0=51.845N/mm2

大橫桿的計算強度小於205.0N/mm2,滿足要求!

3.撓度計算
最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度

計算公式如下:

靜荷載標准值q1=0.038+0.052=0.091kN/m
活荷載標准值q2=1.050kN/m

三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度
V=(0.677×0.091+0.990×1.050)×1200.04/(100×2.06×105×121900.0)=0.909mm

大橫桿的最大撓度小於1200.0/150與10mm,滿足要求!

二、小橫桿的計算:

小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。
用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。

1.荷載值計算
大橫桿的自重標准值 P1=0.038×1.200=0.046kN
腳手板的荷載標准值 P2=0.150×1.050×1.200/3=0.063kN
活荷載標准值 Q=3.000×1.050×1.200/3=1.260kN
荷載的計算值 P=1.2×0.046+1.2×0.063+1.4×1.260=1.895kN

小橫桿計算簡圖

2.強度計算
最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和

均布荷載最大彎矩計算公式如下:

集中荷載最大彎矩計算公式如下:

M=(1.2×0.038)×1.0502/8+1.895×1.050/3=0.670kN.m

=0.670×106/5080.0=131.804N/mm2

小橫桿的計算強度小於205.0N/mm2,滿足要求!

3.撓度計算
最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和

均布荷載最大撓度計算公式如下:

集中荷載最大撓度計算公式如下:

小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度
V1=5.0×0.038×1050.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.02mm

集中荷載標准值P=0.046+0.063+1.260=1.369kN

集中荷載標准值最不利分配引起的最大撓度
V2=1369.080×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9)/(72×2.06×105×121900.0)=2.240mm

最大撓度和
V=V1+V2=2.264mm

小橫桿的最大撓度小於1050.0/150與10mm,滿足要求!

三、扣件抗滑力的計算:

縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；
R —— 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；
1.荷載值計算
橫桿的自重標准值 P1=0.038×1.050=0.046kN
腳手板的荷載標准值 P2=0.150×1.050×1.200/2=0.095kN
活荷載標准值 Q=3.000×1.050×1.200/2=1.890kN
荷載的計算值 R=1.2×0.046+1.2×0.095+1.4×1.890=2.815kN
單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!
當直角扣件的擰緊力矩達40--65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；
雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。

四、腳手架荷載標准值:

作用於腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。

靜荷載標准值包括以下內容：
(1)每米立桿承受的結構自重標准值(kN/m)；本例為0.1489
NG1 = 0.149×18.600=2.770kN

(2)腳手板的自重標准值(kN/m2)；本例採用竹笆片腳手板，標准值為0.15
NG2 = 0.150×4×1.200×(1.050+0.300)/2=0.486kN

(3)欄桿與擋腳手板自重標准值(kN/m)；本例採用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標准值為0.15
NG3 = 0.150×1.200×4/2=0.360kN

(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.010
NG4 = 0.010×1.200×1.050/2=0.006kN
經計算得到，靜荷載標准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.622kN。

活荷載為施工荷載標准值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。
經計算得到，活荷載標准值 NQ = 3.000×2×1.200×1.050/2=3.780kN

風荷載標准值應按照以下公式計算

其中 W0 —— 基本風壓(kN/m2)，按照《建築結構荷載規范》(GBJ9)的規定採用：W0 = 0.550
Uz —— 風荷載高度變化系數，按照《建築結構荷載規范》(GBJ9)的規定採用：Uz = 1.670
Us —— 風荷載體型系數：Us = 1.200

經計算得到，風荷載標准值Wk = 0.7×0.550×1.670×1.200 = 0.772kN/m2。

考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式

N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ

不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式

N = 1.2NG + 1.4NQ

風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式

MW = 0.85×1.4Wklah2/10

其中 Wk —— 風荷載基本風壓值(kN/m2)；
la —— 立桿的縱距 (m)；
h —— 立桿的步距 (m)。

五、立桿的穩定性計算:

不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式

其中 N —— 立桿的軸心壓力設計值，N=9.64kN；
—— 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.39；
i —— 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；
l0 —— 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=2.08m；
k —— 計算長度附加系數，取1.155；
u —— 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.50；
A —— 立桿凈截面面積，A=4.89cm2；
W —— 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；
—— 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 50.38
[f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值，[f] = 205.00N/mm2；
不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 < [f],滿足要求!

考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式

其中 N —— 立桿的軸心壓力設計值，N=8.84kN；
—— 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.39；
i —— 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；
l0 —— 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=2.08m；
k —— 計算長度附加系數，取1.155；
u —— 計算長度系數，由腳手架的高度確定；u = 1.50
A —— 立桿凈截面面積，A=4.89cm2；
W —— 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；
MW —— 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW = 0.159kN.m；
—— 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 77.46
[f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值，[f] = 205.00N/mm2；
考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 < [f],滿足要求!

六、最大搭設高度的計算:

不考慮風荷載時,採用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：

其中 NG2K —— 構配件自重標准值產生的軸向力，NG2K = 0.852kN；
NQ —— 活荷載標准值，NQ = 3.780kN；
gk —— 每米立桿承受的結構自重標准值，gk = 0.149kN/m；

經計算得到，不考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 Hs = 184.147米。
腳手架搭設高度 Hs等於或大於26米，按照下式調整且不超過50米：

經計算得到，不考慮風荷載時，腳手架搭設高度限值 [H] = 50.000米。

考慮風荷載時,採用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：

其中 NG2K —— 構配件自重標准值產生的軸向力，NG2K = 0.852kN；
NQ —— 活荷載標准值，NQ = 3.780kN；
gk —— 每米立桿承受的結構自重標准值，gk = 0.149kN/m；
Mwk —— 計算立桿段由風荷載標准值產生的彎矩，Mwk = 0.133kN.m；

經計算得到，考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 Hs = 155.151米。
腳手架搭設高度 Hs等於或大於26米，按照下式調整且不超過50米：

經計算得到，考慮風荷載時，腳手架搭設高度限值 [H] = 50.000米。

七、連牆件的計算:

連牆件的軸向力計算值應按照下式計算：

Nl = Nlw + No

其中 Nlw —— 風荷載產生的連牆件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算：

Nlw = 1.4 × wk × Aw

wk —— 風荷載基本風壓值，wk = 0.772kN/m2；
Aw —— 每個連牆件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw = 2.40×2.40 = 5.760m2；
No —— 連牆件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；No = 5.000

經計算得到 Nlw = 6.222kN，連牆件軸向力計算值 Nl = 11.222kN
連牆件軸向力設計值 Nf = A[f]
其中 —— 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l/i=30.00/1.58的結果查表得到 =0.95；
A = 4.89cm2；[f] = 205.00N/mm2。
經過計算得到 Nf = 95.411kN
Nf>Nl，連牆件的設計計算滿足要求!

連牆件採用扣件與牆體連接。
經過計算得到 Nl = 11.222kN大於扣件的抗滑力8.0kN，不滿足要求!

連牆件扣件連接示意圖

八、立桿的地基承載力計算:

立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求

p ≤ fg

其中 p —— 立桿基礎底面的平均壓力 (N/mm2)，p = N/A；p = 38.55
N —— 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 9.64
A —— 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25
fg —— 地基承載力設計值 (N/mm2)；fg = 68.00

地基承載力設計值應按下式計算

fg = kc × fgk

其中 kc —— 腳手架地基承載力調整系數；kc = 0.40
fgk —— 地基承載力標准值；fgk = 170.00
地基承載力的計算滿足要求!