扣件式钢管落地脚手架要进行什么验算

A. 建筑施工扣件式钢管脚手架扣件安装基本要求有哪些

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》要求：
1、扣件规格必须与钢管外径（专48或者51）相同；属
2、螺栓拧紧扭力矩不小于40N.m，且不应大于65N.m；
3、在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；
4、对接扣件开口应朝上或朝内；
5、各杆件端头伸出扣件盖板边缘不应小于100mm。

B. 落地扣件式钢管脚手架组成构件有哪些

架子管、直角扣件、抄旋转扣件、连接棒、踏板。

在纵向水平杆与立杆的交点处必须设置横向水平杆，并与纵向水平杆卡牢。立杆下应由底座和垫板。整个脚手架应设置必要的支撑与连墙点，以保证脚手架成为一个稳定的结构。落地双排扣件式钢管脚手架的搭设，一般应沿建筑物周围连续交圈搭设，如果因条件限制不能交圈搭设时，开口处应设置必要的横向之宇支撑，端部设置加强连墙点。

(2)扣件式钢管落地脚手架要进行什么验算扩展阅读：

注意事项：

对钢管、扣件、脚手板、可调托撑等进行检查验收，合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。

立杆垫板或底座底面标高宜高于自然地坪50mm～100mm，底座、垫板均应准确地放在定位线上，垫板用长度不少于2跨、厚度不小于50mm、宽度不小200mm的木垫板，脚手架基础经验收合格后，应按施工组织设计的要求放线定位。

C. 扣件式钢管脚手架、落地式钢管脚手架和悬挑式钢管脚手架有什么区别

扣件式钢复管脚手架、落地式制钢管脚手架和悬挑式钢管脚手架区别是：

落地式只搭设的现场情况，是由地面搭设上去的。地面自然基础为承载受力。

悬挑式即为悬挑梁或悬挑架承载受力；

扣件式 是指材料。有分为碗扣式、扣件式、门式架。

D. 落地扣件式钢管脚手架构造要点是什么

(一)纵向水平杆

纵向水平杆的构造应符合下列规定：(1)纵向水平杆应设置在立杆内侧，单根杆长度不应小于3跨.

(2)纵向水平杆接长应采用对接扣件连接或搭接，并应符合下列规定：①两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步或同跨内；不同步或不同跨的两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距的1/3。②搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定；端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm.③当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上；当使用竹笆脚手板时，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm(图).

铺竹笆脚手板时纵向水平杆的构造

(二)横向水平杆

横向水平杆的构造应符合下列规定：(1)作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2.

(2)当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上；单排脚手架的横向水平杆的一端应用直角扣件固定在纵向水平杆上，另一端应插入墙内，插入长度不应小于180mm.

(3)当使用竹笆脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端应用直角扣件固定在立杆上；单排脚手架的横向水平杆的一端应用直角扣件固定在立杆上，另一端插入墙内，插入长度不应小于180mm.

(4)主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除.

(三)脚手板

脚手板的设置应符合下列规定：(1)作业层脚手板应铺满、铺稳、铺实.(2)冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板等，应设置在三根横向水平杆上.当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与横向水平杆可靠固定，严防倾翻.脚手板的铺设应采用对接平铺或搭接铺设.脚手板对接平铺时，接头处应设两根横向水平杆，脚手板外伸长度应取130~150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm[图(a)]；脚手板搭接铺设时，接头应支在横向水平杆上，搭接长度不应小于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm[图(b)]。

脚手板对接、搭接构造

(3)竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且应对接平铺，四个角应用直径不小于1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上.

(4)作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板的两端均应固定于支承杆件上.

(四)立杆

每根立杆底部宜设置底座或垫板.脚手架必须设置纵、横向扫地杆.纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距钢管底端不大于200mm处的立杆上.横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上.脚手架立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m.靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm(图).

纵、横向扫地杆构造

单、双排脚手架底层步距均不应大于2m.单排、双排与满堂脚手架立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接.脚手架立杆顶端栏杆宜高出女儿墙上端1m，宜高出檐口上端1.5m.脚手架立杆的对接、搭接应符合下列规定：(1)当立杆采用对接接长时，立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3.

(2)当立杆采用搭接接长时，搭接长度不应小于1m，并应采用不少于2个旋转扣件固定.端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm.

(五)连墙件

脚手架连墙件设置的位置、数量应按专项施工方案确定.脚手架连墙件数量的设置除应满足？建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范？JGJ130—2011)的计算要求外，还应符合表1G1的规定.连墙件的布置应符合下列规定：(1)应靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm.

(2)应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其他可靠措施固定.

(3)应优先采用菱形布置，或采用方形、矩形布置.开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并且不应大于4m.连墙件中的连墙杆应呈水平设置，当不能水平设置时，应向脚手架一端下斜连接.连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造.对高度24m以上的双排脚手架，应采用刚性连墙件与建筑物连接.当脚手架下部暂不能设连墙件时应采取防倾覆措施.当搭设抛撑时，抛撑应采用通长杆件，并用旋转扣件固定在脚手架上，与地面的倾角应为45皛60？连接点中心至主节点的距离不应大于300mm.抛撑应在连墙件搭设后再拆除.架高超过40m且有风涡流作用时，应采取抗上升翻流作用的连墙措施.

(六)门洞

单、双排脚手架门洞宜采用上升斜杆、平行弦杆桁架结构形式(图)，斜杆与地面的倾角α应为45皛60？门洞桁架的形式宜按下列要求确定：(1)当步距(h)小于纵距(la)时，应采用A型.

(2)当步距(h)大于纵距(la)时，应采用B型，并应符合下列规定：①h=1.8m时，纵距不应大于1.5m；②h=2.0m时，纵距不应大于1.2m.

单、双排脚手架门洞桁架的构造应符合下列规定：(1)单排脚手架门洞处，应在平面桁架(图中ABCD)的每一节间设置一根斜腹杆；双排脚手架门洞处的空间桁架，除下弦平面外，应在其余5个平面内的图示节间设置一根斜腹杆(图中1—1、2—2、3—3剖面。

门洞处上升斜杆、平行弦杆桁架

(2)斜腹杆宜采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm.当斜腹杆在1跨内跨越2个步距(图A型)时，宜在相交的纵向水平杆处，增设一根横向水平杆，将斜腹杆固定在其伸出端上。

门洞处上升斜杆、平行弦杆桁架

(3)斜腹杆宜采用通长杆件，当必须接长使用时，宜采用对接扣件连接，也可采用搭接.

(4)单排脚手架过窗洞时应增设立杆或增设一根纵向水平杆.

(5)门洞桁架下的两侧立杆应为双管立杆，副立杆高度应高于门洞口1~2步.

(6)门洞桁架中伸出上下弦杆的杆件端头，均应增设一个防滑扣件，该扣件宜紧靠主节点处的扣件。

E. 钢管扣件式落地外脚手架计算书

钢管扣件式落地外脚手架计算，条件：取最大搭设高度24m进行验算；采用Φ48×3.5mm双排钢管脚手架搭设，立杆横距b=1.0m，主杆纵距l=1.5m，内立杆距墙0.2m。脚手架步距h=1.8m，脚手板从地面2.0m开始每1.8m设一道（满铺），共11层，脚手架与建筑物主体结构连接点的位置，其竖向间距H1=2h=2×1.8=3.6m，水平间距L1=3L=3×1.5=4.5m。根据规定，均布荷载Qk=2.0KN/㎡。脚手架的计算
（一）、基本条件
地面粗造为C类，基本风压W0=0.45KN/m2，立网网目尺寸为3.5 cm×3.5cm，绳径3.2mm，自重0.01KN/m2
（二）、搭设高度计算
验算部位应根据风荷载产生弯曲压应力大小分析确定，故先计算风荷载产生压应为σw
1、σw计算
立网封闭的挡风系数及风荷载体型系数《建筑结构荷载规范》近似按以下方法计算
ξ=(3.5+3.5)×0.32/(3.5×3.5) ×1.05=0.192
1.05为考虑筋绳的影响
μS=1.2×0.192=0.23
立网传给立柱的风荷载标准值（4-4）计算,计算风压高度系数μZ按表4-19中C类取值，当H=24 m时，μz=1.25 ，当H=5m时，μz=0.54本设计最大搭设高度为24 m，故取u2=1.25 。
WK=0.7μzμS W0
其中μ2—风压高度系数
μS—脚手架风荷载体型系数
W0—基本风压
WK=0.7×1.25×0.23×0.45=0.09KN/m2
作用于立柱的风线荷载标准值：
qWK=WK·L=0.09×1.8=0.162KN/m
风荷载产生的弯矩按式4-33计算
MW=1.4 qWK·h2/10
式中 qWK——风线荷载标准值
WK——垂直于脚手架表面的风荷载标准值
L——脚手架的柱距
W——立柱截面的抵抗矩按表4-31采用
σW——风荷载对所计算立柱段产生的弯曲压应力，σW= MW/W
MW=1.4×0.162×1.82/10=0.073KN·m
在24 m高度处立柱段风荷载产生弯曲压力为：
σW= MW/W=(0.073×106) / (5.08×103)=14.37N/mm2
在5m高度处立柱段风荷载产生弯曲压力为：
σW= 14.37× (0.54 / 1.25)=6.21N/mm2
2、底层立柱段的轴心压力
脚手架结构自重、脚手板及施工荷载的轴心压力
（1）、脚手架结构自重产生的轴心压力NGK由表4-38查得一个柱距范围内每米高脚手架结构产生的轴心标准值gk=0.134KN/m，则21 m高的脚手架结构自重产生轴心压力标准值
NGK=H·gk=24×0.134=3.21 KN
（2）、脚手架活载产生的轴心压力
一层脚手架自重Qp=0.3KN/m2（除首层外），每1.8m设一道脚手架板,共十一层。
则NQ1K=0.5（lb+0.3）·l·∑Qp=0.5(1+0.3)×1.5×0.3×11=3.2 KN
敞开式脚手的防护材料产生轴心压查表4-40得（L=1.5m）0.228KN
立网重量为0.01×1.5×24=0.36 KN
∴NQ2K=0.228+0.36=0.588 KN
二层同时操作，施工均布荷载QK2.03KN/m2查表4-41得施工荷载产生轴心压力：NQ3K=4.86KN
根据公式（4-32），活荷产生轴心压力标准值为
NQiK= NQ1K+ NQ2K+ NQ3K
=3.2+0.588+4.86
=8.65 KN
（3）计算立杆段的轴心压力值：
根据公式（4-31）计算
N= NGK ×1.2/K1+ NQiK
K1—高度调整系数，应按表（4-35采用）
K1=0.85
N=3.21×1.2/0.85+1.4×8.65=16.6 KN
3、立柱稳定性验算
立网封闭时，立柱稳定应满足下式：
N/ψA+ MW/W≤fc或N≤ψA（fc-σW）
φ——轴心压杆的稳定系数，根据所计算立柱段的比λ=μh / I
由表4-37查取
I——立柱截面的回转半径，应按表4-31查取 i=1.58cm
μ——计算长度系数，应按表4-36采用M=1.5
h——所计算的立柱段的脚手架步距 h=1.8m
∴λ=μh / i=1.5×1.8 / 1.58×10-2 =170.8
按表4-37得：φ=0.225
A—立柱截面积，应按表4-31采用，A=4.89cm2，fc=205N/mm2
ψA（fc-σW）
=0.225×4.89×102(205-14.37)×10-3
=20.97KN>N=16.63 KN(满足)
4、最大允许搭设高度
φAfcw=0.225×4.89×102(205-14.37)=20.97KN
Hd=K·[(φAfcw-1.4NQiK)/1.2gK]
=0.85×[(20.97-1.4×8.65)/(1.2×0.134)]
=47 m
5、结论
满足搭设要求。
（四）、连墙件计算
脚手架占建筑物的连接杆应按轴心受压杆计算
NH≦φAfc
式中：NH—连墙件所受的水平力设计值
NH=HW+3.0KN
HW=风荷载产生的水平力设计值
HW=1.4WK·AW
AW——迎风面积等于连墙件的直与竖直与水平间距的乘积；
φ——轴心受压稳定系数，根据λH=LH/i按表4-37采用；
LH——连墙件的计算长度，应取连件两端固定连接点的距离LH=0.2
λH=0.2×1000/1.58×10=126.5mm
φ=0.417
∴φAfc=102×0.417×4.89×20.5=41.8KN
∴NH=1.4WK·AW+3.0
=1.4×0.106×3.6×4.5+3.0
=5.4
∴NH≤φAfc(满足)
（五）、立柱地基承载力计算
立柱地基承载力应按下列计算P=N/Ab≤f
P—立柱基础底面处的平均压力设计值。
N-上部结构传至基础顶面的轴心力设计值。
Ab-基础底面面积。
f-地基承载力设计值，f=Kb·fK
fk-地基承载力标准值
Kb-地基承载力调整系数，应按表4-47采用
P=16.6/(1.5×0.9)=11.9 KN/m2
素土承载力基本值为fO=120KN/m2>P(满足)

F. 扣件式钢管脚手架、落地式钢管脚手架和悬挑式钢管脚手架有什么区别

分类方式不通而已，扣件式钢管脚手架是按力的传递方式分，后面2个是按结构形式分类。

扣件式钢管脚手架
一般由钢管杆件、扣件，底座，脚手板，安全网等组成
钢管杆件： 一般有两种，一种外径48mm，壁厚3.5mm；另一种外径51mm，壁厚3mm；根据其所在位置和作用不同，可分为立杆，水平杆，扫地杆等。
扣件 ：扣件是钢管与钢管之间的连接件，其形式有三种，即直角扣件，旋转扣件，对接扣件 直角扣件：用于两根垂直相交钢管的连接，它依靠的是扣件与钢管之间的摩擦力来传递荷载的。 旋转扣件：用于两根任意角度相交钢管的连接。
对接扣件：用于两根钢管对接接长的连接。
底座与垫板：是设立于立杆底部的垫座，注意底座与垫板的区别，底座一般是用钢板和钢管焊接而成的，底座一般放在垫板上面，而垫板即可以是木板也可以是钢板。
脚手板(见下面的图解)，安全网(不作解释，这个很简单) 。
下面讲一些关键的难理解的名词。
主节点：是指立杆、纵向和横向水平杆三杆交接处的扣接点。
扫地杆：贴近地面，连接立杆根部的水平杆。
立杆纵距(或称跨)：脚手架立杆的纵向间距 。
立杆步距(或称步)：上下水平杆轴线间的距离。
详见 http://ke..com/view/3744965.htm

G. 双排落地式钢管脚手架怎么计算

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为18.6米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.20米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.20米。
采用的钢管类型为 48×3.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距2.40米，水平间距2.40米。
施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。

一、大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050/3=0.052kN/m
活荷载标准值 Q=3.000×1.050/3=1.050kN/m
静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.052=0.109kN/m
活荷载的计算值 q2=1.4×1.050=1.470kN/m

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)

2.强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下:

跨中最大弯矩为
M1=(0.08×0.109+0.10×1.470)×1.2002=0.224kN.m

支座最大弯矩计算公式如下:

支座最大弯矩为
M2=-(0.10×0.109+0.117×1.470)×1.2002=-0.263kN.m
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

=0.263×106/5080.0=51.845N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下:

静荷载标准值q1=0.038+0.052=0.091kN/m
活荷载标准值q2=1.050kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×0.091+0.990×1.050)×1200.04/(100×2.06×105×121900.0)=0.909mm

大横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!

二、小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.200=0.046kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050×1.200/3=0.063kN
活荷载标准值 Q=3.000×1.050×1.200/3=1.260kN
荷载的计算值 P=1.2×0.046+1.2×0.063+1.4×1.260=1.895kN

小横杆计算简图

2.强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=(1.2×0.038)×1.0502/8+1.895×1.050/3=0.670kN.m

=0.670×106/5080.0=131.804N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5.0×0.038×1050.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.02mm

集中荷载标准值P=0.046+0.063+1.260=1.369kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=1369.080×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9)/(72×2.06×105×121900.0)=2.240mm

最大挠度和
V=V1+V2=2.264mm

小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!

三、扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
1.荷载值计算
横杆的自重标准值 P1=0.038×1.050=0.046kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050×1.200/2=0.095kN
活荷载标准值 Q=3.000×1.050×1.200/2=1.890kN
荷载的计算值 R=1.2×0.046+1.2×0.095+1.4×1.890=2.815kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

四、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1489
NG1 = 0.149×18.600=2.770kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15
NG2 = 0.150×4×1.200×(1.050+0.300)/2=0.486kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15
NG3 = 0.150×1.200×4/2=0.360kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010
NG4 = 0.010×1.200×1.050/2=0.006kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.622kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×1.200×1.050/2=3.780kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：W0 = 0.550
Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：Uz = 1.670
Us —— 风荷载体型系数：Us = 1.200

经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.550×1.670×1.200 = 0.772kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG + 1.4NQ

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式

MW = 0.85×1.4Wklah2/10

其中 Wk —— 风荷载基本风压值(kN/m2)；
la —— 立杆的纵距 (m)；
h —— 立杆的步距 (m)。

五、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=9.64kN；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.39；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=2.08m；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；
A —— 立杆净截面面积，A=4.89cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 50.38
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=8.84kN；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.39；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=2.08m；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50
A —— 立杆净截面面积，A=4.89cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；
MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.159kN.m；
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 77.46
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

六、最大搭设高度的计算:

不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 0.852kN；
NQ —— 活荷载标准值，NQ = 3.780kN；
gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.149kN/m；

经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 184.147米。
脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 [H] = 50.000米。

考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 0.852kN；
NQ —— 活荷载标准值，NQ = 3.780kN；
gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.149kN/m；
Mwk —— 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.133kN.m；

经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 155.151米。
脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 [H] = 50.000米。

七、连墙件的计算:

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl = Nlw + No

其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

Nlw = 1.4 × wk × Aw

wk —— 风荷载基本风压值，wk = 0.772kN/m2；
Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 2.40×2.40 = 5.760m2；
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000

经计算得到 Nlw = 6.222kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 11.222kN
连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]
其中 —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30.00/1.58的结果查表得到 =0.95；
A = 4.89cm2；[f] = 205.00N/mm2。
经过计算得到 Nf = 95.411kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!

连墙件采用扣件与墙体连接。
经过计算得到 Nl = 11.222kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求!

连墙件扣件连接示意图

八、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p ≤ fg

其中 p —— 立杆基础底面的平均压力 (N/mm2)，p = N/A；p = 38.55
N —— 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 9.64
A —— 基础底面面积 (m2)；A = 0.25
fg —— 地基承载力设计值 (N/mm2)；fg = 68.00

地基承载力设计值应按下式计算

fg = kc × fgk

其中 kc —— 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40
fgk —— 地基承载力标准值；fgk = 170.00
地基承载力的计算满足要求!